报告书。姓名：
专业：桥梁工程。
学号：班级：
教师：2023年6月。
1．设计资料及构造布置。
1、设计资料第3页。
2、横截面布置第4页。
（1）主梁间距及主梁片数第4页。
（2）梁跨中截面主要尺寸拟定第5页。
（3）计算截面几何特征第6页。
（4）检验截面效率指标第7页。
3、横截面沿跨长的变化第7页。
4、横隔梁的设置第7页。
二、主梁作用效应计算。
1、永久作用效应计算第8页。
2、可变作用效应计算第10页。
（1）冲击系数和车道折减系数···第10页。
（2）计算主梁的荷载横向分布系数···第10页。
（3）车道荷载的取值第15页。
（4）计算可变作用效应第15页。
3、主梁效应组合第18页。
3、桥面板内力计算。
1、悬臂板荷载效应计算第19页。
2、连续板荷载效应计算第19页。
3、作用效应组合第24页。
1）设计资料。
1、桥型选择。
桥型选择为预应力简支t型梁桥。
2、桥梁跨径及桥宽。
标准跨径：30m(墩中心距离）；
主梁全长：29.7m；
计算跨径：29.1m；
桥面净空：0.25m(栏杆)+1.00m(人行道)+9.00m(行车道)+1.00m(人行道)+
0.25m(栏杆)=11.5m。
3、设计荷载。
公路-ii级，人群荷载：[/altimg': w':
94', h': 21'}]每侧人行栏重力的作用力为[/}altimg': w':
105', h': 21'}]
3、材料及工艺。
混凝土：主梁用c50，栏杆及桥面铺装用c30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（jtg d62-2004）的[',altimg': w': 24', h': 22'}]15.2钢绞线。
普通钢筋直径大于和等于12mm的采用hrb335钢筋，直径小于12mm的均用r235钢筋。
按后张法施工工艺制作主梁，预埋管道选择波纹管和夹片锚具。
4、设计依据。
1）交通部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》（jtg b01—2003），简称《基规》；
2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（jtg d60—2004），简称《桥规》；
3）交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（jtg d62—2004），简称《公预规》
2）横截面布置。
1、主梁间距与主梁片数。
主梁间距通常随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效，故采用主梁间距2400mm，考虑设计资料给出的桥面净空选用5片主梁，布置如图-1,图中单位（mm）。
2、主梁跨中截面主要尺寸拟定。
1）主梁高度。
预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19，所以取梁高为1800mm。
2）主梁截面细部尺寸。
t梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求，故预制t梁的翼板厚度取150mm,翼板根部厚度加厚到300mm，以抵抗翼缘根部较大的弯矩。
在预应力混凝土梁中腹板内的主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从翼板本身的稳定条件出发，翼板厚度不宜小于其高度的1/15，故腹板厚度取180mm。
马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的10％~20％为合适，考虑到主梁需要配置较多的钢束，同时还根据《公预规》9.4.9条对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为400mm,高度300mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度190mm，以减小局部应力。
按照以上拟定的外形尺寸，绘出预制梁的跨中截面图，图-2，图中单位（mm）
3、计算截面几何特征。
将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，进行截面几何特性列计算，计算结果见表-1
4、检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上）
上核心距：=\\frac}}}frac', altimg': w': 247', h': 79'}]
下核心距：=\\frac}}}frac', altimg': w': 247', h': 79'}]
截面效率指标：
+k_}=frac=0.5', altimg': w': 309', h': 46'}]
所以表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。
三）横截面沿跨长的变化。
本设计主梁采用等高形式，横截面的t梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端1930mm范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近（第一道横隔梁处）开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板宽度亦开始变化。
四）横隔梁的设置。
模型试验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大，为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁；当跨度较大时，应设置较多的横隔梁，故，在桥跨中点和三分点、六分点、支点处设置七道横隔梁，其间距为4.85m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部260mm,下部240mm,中横隔梁高度为1500mm，厚度为上部180mm,下部为160mm。
二）主梁作用效应计算。
根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分点、变化点截面和支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，然后再进行主梁作用效应组合。
一）永久作用效应计算。
1、永久作用集度。
1）预制梁自重。
跨中截面段主梁的自重（六分点截面至跨中截面，长9.7m)：
1\\end}=0.7259×25×9.7=1760.0308kn', altimg': w': 344', h': 24'}]
马蹄抬高与腹板变宽梁的自重（长3.35m)：
2\\end}≈\begin1.2339+0.7259\\end×3.35×/=8o', altimg': w': 380', h': 24'}]
支点段梁的自重（长1.93m)：
3\\end}=1.2339×25×1.93=59.5357kn', altimg': w': 332', h': 24'}]
边主梁的横隔梁：
中横隔梁体积：
10.86×1.350.5×0.38×0.150.5×0.11o\\end', altimg': w': 469', h': 21'}]
端横隔梁体积：
0.75×1.650.5×0.27×0.1066\\end=0.30\x02', altimg': w': 420', h': 21'}]
故半跨内横隔梁重力为：
4\\end}=\begin2.5×0.1907+1×0.3058\\end×25=19.伀', altimg': w': 399', h': 24'}]
预制梁永久作用集度：
=',altimg': w': 37', h': 27'}]
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