第十四章不规则结构方案调整的几种主要方法。
一）工程算例１
工程概况：某工程为一幢高层住宅建筑，纯剪力墙结构，结构外形呈对称y形。一层地下室，地上共23层，层高2.
8m。工程按8度抗震烈度设防，**基本加速度为0.2g，建筑抗震等级为二级，计算中考虑偶然偏心的影响。
其结构平面图如图1所示。（图略）
这个工程的主要特点是：①每一个楼层沿y向对称。②结构的角部布置了一定数量的角窗。
结构平面沿y向凹进的尺寸10.2m，y向投影方向总尺寸为22.3m。开口率达45%，大于相应投影方向总尺寸的30%，属于平面布置不。
规则结构，对结构抗震性能不利。
本工程在初步设计时，结构外墙取250厚，内墙取200厚。经试算。
结果如下：结构周期：
t1＝1.4995s，平动系数：0.
21（x），扭转系数：0.79t2＝1.
0954s，平动系数：0.79（x），扭转系数：
0.21t3＝1.0768s，平动系数：
1.00（y），扭转系数：0.
00周期比：t1／t2＝1.37，t1／t3＝1.39
最大层间位移比：1.54最大值层间位移角：1／1163
通过对上述计算结果的分析可以看出，该结构不仅周期比大于规范。
规定的0.9限值，而且在偶然偏心作用下的最大层间位移比也超过1.
5的最高限值。
经过分析我们得知，之所以产生这样的结果，主要是由于结构的抗扭。
转能力太差引起的。
为了有效地提高结构的抗扭转能力，经与建筑协商，在该结构的深开口处前端每隔3层布置两道高lm的拉梁，拉梁间布置200mm厚的。
连接板（如图2所示）。（图略）经过上述调整后，计算结果如下：
t1＝1.3383s，平动系数：0.
22(x)，扭转系数：0.78t2＝1.
0775s，平动系数：0.78(x)，扭转系数：
0.22t3＝1.0488s，平动系数：
1.00(y)，扭转系数：0.
00周期比：t1／t2=1.24，t1／t3=1.28
最大层间位移比：1.48最大值层间位移角：1／1250
从上述结果中可以看出，由于设置了拉梁和连续板，使结构的整体性有所提高，抗扭转能力得到了一定的改善。结构的周期比和位移比。
有所降低，但仍不满足要求。
经过分析得知，一方面，必须进一步提高结构的抗扭转能力以控制周期比；另一方面，结构的最大位移值出现在角窗部位，因此，控制最。
大位移值就成为改善位移比的关键。为此，对本工程采取如下措施：
尽量加大周边混凝土构件的刚度。具体做法是将结构外围剪力墙厚。
增加到300以提高抗扭转的能力。
将转角窗处的折梁按反梁设计，其断面尺寸由原来的200×310改为。
350×1000，从而控制其最大位移。
将外墙洞口高度由2490mm降为2000mm，以增大周边构件连梁的。
刚度。加大结构内部剪力墙洞口的宽度和高度，以降低结构内部的刚度。
经过上述调整后，计算结果如下：
t1＝1.0250s，平动系数：1.
00(x)，扭转系数：0.00t2＝0.
9963s，平动系数：1.00(y)，扭转系数：
0.00t3＝0.8820s，平动系数：
0.00，扭转系数：1.
00周期比：t3／t1＝0.86；t3／t2＝0.88
最大层间位移比：1.29最大值层间位移角：1／1566
该工程最大层间位移比为1.29，根据《复杂高层建筑结构设计》建议的表7.2.3（如下表所示）可知，本工程在小震下最大水平层间位移。
角限值为1／1240，满足要求。
表7.2.3
扭转变形指标ξ＝umax/u／1.2／1.3／1.
4／1.5／1.6／1.
7／1.8／中震下最大水平层间位移角限值／2.8／2.
26／1.81／1.4／1.
05／0.74
小震下最大水平层间位移角限值／1／1/1.24／1/1.55／1/2／1/2.67／
通过上述调整后，可以看出结构的整体抗扭转能力得到了很大的提。
高，周期比和位移比都能满足规范要求，设计合理。
对于角窗结构，宜在角窗处的楼板内设置暗梁等措施以提高结构端。
部的整体性。
二）工程算例2
工程概况：某超高层商办楼，主楼41层，结构高度184.3m。
地下室共5层，深19.5m，结构体系为钢筋混凝土筒体和框架组成的钢－混结构体系，框架由钢骨混凝土柱和钢柱组成。本工程按7度抗震烈度设防，建筑抗震等级按二级，因工程平面复杂，构造措施按提高一级。
其结构平面图如图1所示。（图略，该结构总长35m，总宽42m，结构右上角和左下角均缺少14x16.8m的部分结构）
工程特点：本工程筒体刚度较大，但延性较差，结构初算侧移很小，但平扭周期偏大，在**作用下质心与其他角点以及边缘点的位移比亦不满足要求。究其原因，因筒体偏离整个平面较大，中部连接板带尺寸过小。
⑶调整方法。
剪力墙核心筒开计算洞以降低刚度；
结构角部加水平隅撑以加强结构边缘节点的约束；
薄弱层楼板加厚以提高楼板刚度，增加结构水平的协调能力。④筒体内主要角部暗埋了竖向h型钢，在周边连梁内暗埋h型钢，以提高筒体的延性。⑷计算结果。
结构自振周期计算结果如下表所示：
modenoperiodanglemovementtorsion14.810314.530.
930.0723.869797.
380.850.1533.
1442136.60.230.
77周期比：t3／t1＝0.653：
t3／t2＝0.813；**作用下的位移比均小于1.40。
**作用下的最大层间相对位移：x向为1／1220，y向为1／1328。ds220 2006-6-6 02:54
第十五章用satwe软件计算井字梁结构，为什么其计算结果与查井字梁结构计算表相差很大？（一）、计算假定不同。
查表法假定梁瑞无论是固接还是铰接，均没有竖向位移。而satwe软件采用空间交叉。
梁系计算井字架结构，梁端位移的大小取决于结构的刚度。（二）计算假定不同的结果。
正是由于计算假定的不同，采用satwe软件计算，当梁瑞为主框架梁时，由于框架梁刚度较小，位移较大，从而使内力按照节点位移进行分配，则其计算结果与查表法相差较大：
当梁端为剪力墙等竖向刚度较大的构件时，该节点的竖向位移很小，基本为0，则其计算结果与查表法相近。（三）工程算例。
现以梁端铰接为例，介绍一下在恒载标准值作用下两种方式的计算过程。
该工程算例并字梁间距为3m×3m，面荷载为5kn/m2。在采用satwe软件计算时，将面荷载转化为作用在节点上的集中荷载，以便使荷载输入方式与《建筑结构静力计算手册》的简化方式一样。
同时将satwe软件中混凝土容重改为0，这样可以不计梁自重。以边梁为例，当梁端为主框架架时，该梁的跨中最大弯矩为194.9kn-m；当梁瑞为剪力墙时，该梁的跨中最大弯矩为135.
6kn-m。查《建筑结构静力计算手册》得该梁的跨中最大弯矩为：m＝1.
0641×5×3×3×3＝143.65kn-m
由此可以看出，只要计算假定和各种计算条件相同，空间计算法和查表祛二者之间的计算误差是很小的。（四）砖混结构，井字梁楼盖，如何计算？
目前的sawe和tat软件都不能计算砖墙，因此对于这种结构形式只能进行简化计算。
由上述分析可知，井字梁内力的大小与梁端构件的相对竖向刚度有关。这种结构形式梁端一般均铰接在砖墙上。我们在简化时可以将砖墙简化为混凝土墙，但要注意相对竖向刚度的正确性。
比如某结构井字梁周边砖墙墙厚有370或240，则在将砖墙简化为混凝土墙时也应。
在相应位置布置墙厚为370或240的混凝土剪力墙。
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