淮阴工学院。
课程名称： 工程结构
课程编号： 1411860
学生班级： 工管1102
学号： 1101606134
姓名： 丁蔺垣
指导老师： 顾向阳
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计。
一、 设计题目。
单向板肋梁楼盖设计。
二、 设计内容和要求。
1）板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；主梁按弹性理论计算内力，并绘出弯矩包络图。
（2）绘制楼盖结构施工图。
1．楼面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）．（比例1：100～1：200）；
2．板模板图及配筋平面图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸）（比例1：100～1：200）；
3．次梁模板及配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；
4、梁材料图、模板图及配筋图（按同一比例绘出主梁的弯矩包络图、抵抗弯矩图、模板图及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1：15～1：
30）；
5．在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。
（3）计算书。
三、 设计资料。
1、柱网为5700mm×5700mm,楼面的活荷载标准值为10kn/m2
2、楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（）
3、材料选用：
混凝土强度等级采用c30，梁、板受力钢筋采用hrb400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用hrb335级钢筋
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书。
一、 楼盖结构平面布置：
、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为5.7m,次梁的跨度为5.7m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为1.9m。楼盖结构布置图如下：
楼盖建筑平面。
l1=5700mm l2=5700mm)
、按高跨比条件，当，对于工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h＝80mm
3、次梁的截面高度应满足 h＝(～l＝(317～475)mm，取h＝450mm。则b＝(～h＝(150～225)mm，取b＝200mm。
4、主梁的截面高度应该满足h＝(～l＝(380～590)mm，取h＝550mm。则b＝(～h＝(183～275)mm，取b＝200mm。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）：
1、荷载计算：
板的恒荷载标准值：
取1m宽板带计算：
20mm厚水泥砂浆抹面0.02×20＝0.4 kn／m
80mm钢筋混凝土板0.08×25＝2.0 kn／m
15mm厚石灰砂浆抹底0.015×17＝0.26kn／m
恒载： g＝2.66 kn／m
活载： q＝10 kn／m
恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的。
恒荷载设计值 g=2.66×1.2=3.20
活荷载设计值 q=10×1.3=13
设计值总值： =16.20
2、板的计算简图：
次梁截面为200mm×450mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：
取l0＝1720mm
中间跨： l0＝ln＝1900mm-200mm＝1700mm
因跨度相差小于10%，可按等跨度连续板计算。
计算简图如下图：
3、弯矩设计值。
用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：
则由可计算出、、、计算结果如下表：
由题知：环境类别为一类，c30混凝土，板最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，板宽b=1000mm。c30混凝土， =1.0，hrb400钢筋，
根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：
板的配筋计算。
对轴线～④间的板带，其跨内截面和支座截面的弯矩设计值都可以折减20%。为了方便，近似对钢筋面积乘以0.8。
计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则； /bh=177/(1000×80)=0.22%,此值大于0.
45=0.45×1.43/360=0.
18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：
1、荷载计算：
由板传来永久荷载。
次梁自重。次梁粉刷：
恒载： 活载：
荷载设计值总值。
2、计算简图。
次梁在砖墙上支承长度为240mm。主梁截面为250mm550mm。计算跨度：
中跨： 边跨： ,取。
因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：
3、内力计算：
由可计算出、、、计算结果如下表：
由可计算出、、、计算结果如下表：
4、承载力计算：
次梁跨中按t形截面计算，t形截面的翼缘宽度，按，故取。除支座b截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。
环境类别一级，c30混凝土，梁的最小保护层厚度c=25mm。一排纵向钢筋。二排纵向钢筋。
c30混凝土，纵向钢筋采用hrb400钢，，箍筋采用hrb335钢，。
故各跨中截面属于第一类t形截面。
次梁正截面承载力计算见下表：
次梁正截面受弯承载力计算。
计算结果表明，支座截面的ζ均小于0.35,符合塑性内力重分布的原则； /bh)=427/(200*450)=0.47%,此值大于0.
45 / 0.45×1.43/360=0.
18%,同时大于0.2%,满足最小配筋率的要求。
斜截面受剪承载力。
斜截面承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。验算截面尺寸：
因，截面尺寸按下式验算：
kn计算所需腹筋：
采用φ6双肢箍筋，计算支座b左侧截面。由，可得到箍筋间距。
调幅后受剪承载力应加强，；梁局部范围内将计算箍筋的面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距，s=0.8×214=171,2mm最后取箍筋间距s= 180mm 为方便施工次梁长不变。
验算配筋率下限值：
弯矩调幅时要求的配筋率下限为：，实际配箍率，满足要求。
四、主梁设计（按弹性理论计算）：
1、荷载计算：
为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。
次梁传来的永久荷载：
主梁自重。主梁粉刷重：
恒载： 恒载设计值：
活载设计值：
2、确定计算跨度及计算简图。
主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在400mm×400mm的混凝土柱上。计算跨度：
边跨： =5700-200-120=5380mm 因=134.5中跨：
因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：
3、剪力设计值：
1)、弯矩设计值：
其中，可由书中表查取，2）、剪力设计值：，其中，可由书中表查可知。
3）弯矩、剪力包络图。
弯矩包络图：
1 第跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。
有书上附表6-2知，支座b或c的弯矩值为：
在第1跨内以支座弯矩的连线为基线，作g=66kn,q=183kn的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：
1/3(g+q) +3=394.75 (与前面计算的接近)
1/3(g+q) +2/3=314.75
在第2跨内以支座弯矩的连线为基线，作g=66kn,q=0kn的简支梁弯矩图，得集中荷载作用点处弯矩值：
1/3g+= 114.62
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