新版《建筑抗震设计规范》（gb50011-2010）的培训学习内容。
一、 2010版新规范相比2001版变化内容的概述。
2001版规范共有13章54节11附录，共544条；其中，正文447条，附录107条。2010版新规范共有14章59节12附录，共630条。其中正文增加39条，占原条文的9%；附录增加37条，占36%。
相关的变化内容概括如下：
1． 补充7度半（0.15g度半（0.3g）的抗震措施规定；
2． 按《中国**动参数区划图》调整了设计**分组；
3． 改进了土壤液化判别公式；
4． 调整了**影响系数曲线的阻尼调整系数；
5． 调整了钢结构的阻尼比和承载力抗震调整系数；
6． 调整了隔震结构的水平向减震系数的计算；
7． 补充了大跨屋盖建筑水平和竖向**作用的计算方法；
8． 提高对混凝土框架结构房屋、底部框架砌体房屋的抗震设计要求；
9． 提出钢结构房屋抗震等级并相应调整了抗震措施的规定；
10． 改进了多层砌体房屋、混凝土抗震墙房屋、配筋砌体房屋的抗震措施；
11． 扩大了隔震和消能减震房屋的适用范围；
12． 新增建筑抗震性能化设计原则以及有关大跨屋盖建筑、地下建筑、框排架厂房、钢支撑-混凝土框架和钢框架-钢筋混凝土核心筒结构的抗震设计规定；
13． 取消了内框架砖房的内容。
二、 具体变化内容的详细阐述。
1． 建筑结构场地地基设计要求的改进。
1）新增剪切波速vs>800的“岩石”土类型，主要指坚硬、较硬且完整的岩石（如中微风化的花岗岩等），同时新增了场地类别i0：从地表开始往下均为该类岩石的场地。其特征周期比i类降低0.
05秒。
2）对中软土和软弱土的平均剪切波速分界，考虑计算覆盖层取20m，参考国际标准，由140m/s改为150m/s。
3）液化判别方法的改进：采用对数曲线的形式，比2001规范的折线更合理，总体结果相差不大）。
液化判别公式由
其中，n0根据烈度和设计**分组查表；
改为。反映**分组的影响，n0仅需根据烈度查表。
4）新增8度半（0.3g）和9度时按界限含水量法判别软土震陷的方法。
2． 对结构抗震分析规定的改进。
1） 改进了不同阻尼比的设计反应谱。
2001版存在问题：
1） 不同阻尼比设计反应谱在5s后出现交叉，大阻尼曲线值高于小阻尼曲线值。
2） 阻尼比25%反应谱倾斜下降段按公式计算变为上升段。
修订后计算表达式不变，仅对参数调整，具体为：
衰减指数由改为；
直线下降段的斜率调整系数由。
改为 达到了如下效果：
1 阻尼比5%时，与2001版规范完全相同。
2 基本解决长周期段曲线交叉问题，i、ii、iii类场地在周期接近6s时，基本交于一点，即结构周期超过6s后，阻尼比的变化对结构所受的**作用基本没有影响，亦即接近或超过6s后，消能减震设计基本不能减少结构所受的**作用。
3 降低了小阻尼比（2%～3.5%，即钢结构和钢-混凝土混合结构）的**影响系数值，最大降低18%；略微提高6%～10%阻尼比的**影响系数值，长周期部分最大增幅约5%。
4 适当降低大阻尼（20%～30%）的**影响系数值，周期在5tg以内，基本不变，长周期部分最大降幅约10%，利于消能减震技术的推广。
2） 特征周期的调整。
1） i0类场地特征周期比i类减少0.05s。
度与度一样，罕遇**时要求增加0.05s。
3） 增加了6度的设计参数和不同验算要求。
1） 增加了6度不规则建筑需进行截面抗震验算的要求。如果是指存在一项则属的不规则，则相当于要求6度区基本需进行抗震验算。另对同一条文中规定的“建造于iv类场地上较高的高层建筑”需作抗震验算，具体指：
大于40米的钢筋混凝土框架结构、大于60米的其他钢筋混凝土结构和高层钢结构，其基本周期可能大于iv类场地的tg（周期不大于tg时，**影响系数与tg无关，即与场地无关），6度**作用可能与7度ii类场地下的取值相当，如在反应谱的曲线下降段，第一组6度iv类场地**作用为7度ii类场地的倍，第三组时则为倍，故仍需进行抗震验算。以上在操作上是不存在困难的，实际上6度区（如东莞、增城）均已进行抗震计算验算的。
2） 增加了6度罕遇**的相关参数。
如时程分析的加速度峰值为125cm/s2，水平**影响系数最大值为0.28，最小**剪力系数为0.008。
4） 配合大跨度屋盖建筑的设计需要，新增了有关多点、多向**输入的要求。
第5.1.2条第5款规定“平面投影尺度很大的空间结构应根据结构形式和支承条件，分别按单点一致、多点、多向单点或多向多点输入进行抗震计算。
按多点输入计算时，应考虑**行波效应和局部场地效应。6度和7度i、ii类场地的支承结构、上部结构和基础的抗震验算可采用简化方法，根据结构跨度、长度不同，其短边构件可乘以附加**作用效应系数1.15～1.
30；7度iii、iv类场地和度时，应采用时程分析方法进行抗震验算”，该条包含如下要点：
1） 平面投影尺度很大指：跨度大于120m，或长度大于300m，或悬臂大于40m的结构。
2） 结构形式和支承条件。
1 周边支承空间结构（网架、网壳、穹顶），当下部支承结构为整体且侧刚不小于上部空间结构2倍时：可用三向单点；
2 周边支承结构当下部支承结构设缝，且每个独立单元侧刚小于上部2倍时：应用三向多点；
3 两线边支承的空间结构（拱、门式刚（桁）架、圆柱面网壳），支承于独立基础时：应用三向多点；
3） 单点一致、多向单点、多点、多向多点。
1 单点一致：对基础底部输入一致的加速度反应谱或加速度时程。
2 多向单点：对基础底部三向同时输入，比例为水平主向：水平次向：竖向＝1.00：0.85：0.65。
3 多点输入：考虑**行波效应和局部场地效应，对各独立基础或支承结构输入不同的设计反应谱或加速度时程度i、ii类场地，可简化计算，即用单点输入，对短边构件乘以附加系数1.15～1.
30；7度iii、iv类场地和度区，应用时程分析方法进行多点输入计算。
4 多向多点：同时考虑多向和多点输入。
4） 行波效应。
行波效应将使不同点的支承结构或支座的加速度峰值和相位有所不同，从而使不同点的设计反应谱或加速度时程不同。多点输入时应考虑最不利组合，且行波效应与潜在震源、传播路径、地质特征有关，当需多点输入时，应对此作专门研究。
5） 局部场地效应。
独立基础或支承结构下卧土层剖面地质条件相差较大时，需计算求得或修正得到不同的反应谱或加速度时程，再进行多点输入。
5） 配合大跨度屋盖建筑设计，新增竖向**作用振型分解反应谱法、竖向作用为主的**作用基本组合。
1） 竖向振型分解反应谱法：**影响系数取相应水平向的65%，特征周期均按第一组。
2） 竖向**作用为主的**作用基本组合的**作用分项系数：；而以水平作用为主时，。
6） 关于多遇**下补充时程分析的规定。
1） 三组时取包络值，七组及以上时取平均值；
2） 实际强震记录波不少于2/3；
3） 适用范围：特别不规则、特别重要和较高的高层建筑；
4） 所谓“补充”指：对底部剪力、楼层剪力和层间位移进行比较，当大于反应谱法时，对相关部位构件的内力和配筋作相应调整；
5） 所谓“统计意义上相符”指：多组波的平均反应谱与设计反应谱在对应结构主要振型的周期点上相差不大于20%，不过小也不过大；
6） 选波要求满足**动三要素：频谱特性、有效峰值和持续时间。其中，1 频谱特性：用反应谱表征，即要满足与规范设计反应谱在统计意义上相符；
2 加速度有效峰值：6－8度区**波加速度峰值如下表（cm/s2）
一般加速度可根据水平**影响系数按下式估算。
当按两向或三向输入时，通常加速度最大值的比例为。
水平主向：水平次向：竖向＝1.00：0.85：0.65
3 持续时间：有效持续时间一般从首次达到最大值的10%点算起，到最后一点达到10%为止，要求为基本周期的5～10倍，即顶点位移可按基本周期往复5～10次。更进一步的判断为结构滞回耗能是否进入平稳阶段，如小厂村项目持时取基本周期5倍则是不太足够的。
以上三要素同样适用于动力弹塑性分析。
7） 配合钢结构构件承载力验算方法的改进，调整了抗震调整系数的取值：强度取0.75，稳定取：0.80。
8） 最小**剪力要求的变化。
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