14.3单面摩擦。
系数侧向土的表14.5大致比例压力建设后，以前建设。
2024年和kulhawy，2024年毕业于kulhawy等改编。）
**类型和施工方法k /k0
桩 - 喷0.5-0.7
桩 - 小排量，驱动0.7-1.2
桩 - 大排量，驱动1.0-1.2
钻轴 - 采用干法以最小的侧壁干扰和建。
提示混凝土浇筑0.9-1.0
钻轴 - 浆建筑具有良好的做工0.9-1.0
钻轴 - 浆建设与做工低劣0.6-0.7
钻轴 - 低于水位肠衣的方法0.7-0.9
用公式3.24.然而，被假想通常一般固结甚至土壤具有固结地壳如图14.
8。这往往地壳伸展从地面到3的深度至6米（10-20英尺）或更多。结果，ko 在“正常固结”土沉积通常是相当高的地表附近，逐渐变得与深度小（kulhawy，1984,1991）。
更经典的超固结土（即那些通过去除预压覆盖层），该固结比，ocr随深度减小，所以ko 也减小与深度。
图参数14.8典型的分布，参数典型分布影响侧摩阻力（来自kulhawy，1991改编；用于与范诺斯特兰出版商的许可）。nc=正常固结，or=固结。
516第14章深水基础，根据分析方法轴向负荷能力。
不幸的是，它是更难以评估的ocr在砂，因为我们无法获取合适的原状样品。这是正确的即使互粘土本，因为这些地层的ocr可以是不同的，特别是如果干燥有发生。
一些现场测试，如在旁压（pmt），膨胀计（dmt），或高阶梯叶片，可能被用来评价侧向土压力。没有这些测试是广泛使用在北美，但它们的使用可能会增加在将来。
b法由于难以评估某些因素在等式14.21，工程师有时改写这个公式如下（burland，2024年）
的计算侧摩擦阻力这种技术被称为测试方法在实践中，设计β值已经从全面的静态反算他们获得。
负载测试，并与土壤性质和基础型关联这些值。然后，我们利用这些相关关系，以这些值适用于新的基础。采用β方法时，分土成层与层边界设在土层的边界，并在地下水位。
然后计算fs的在使用公式14.22各层的中点。金沙在沙滩大排量桩基础，普山（1982）建议：
β= 0.18十0.65dr（14.24）
其中：dr=沙相对密度表示十进制形式。
方程14.24是基于一系列的负载测试对封闭式钢管桩进行随着大概有大约1约0.7和高/高为其他类型的β值深基础会相应更高或更低，所建议的表14.4和14.5。
对于沙n60> =15，〇'neill和里斯（1999）建议钻孔桩评估下列方程为β，极限飞秒至190千帕的最大值（4000磅/平方英尺）：如果n60<15，乘以比n60/15从公式14.25获得的β值。
该β功能达到其在水深1.5米（5英尺）的限制和26米（86英尺），所以层边界应放置在这两个深度。另一个边界应放在地下水位。
额外的边界应该放在每6米（20英尺），其中砂地层端和有必要开始使用粘土或岩石分析。对于螺旋铸造桩，尼利（1991）计算平均单位侧摩阻力采用β方法：
其中： 平均单位侧摩阻力。
平均的β系数（从图14.9）
沿桩的长度平均垂直有效应力
518第14章深基础 - 轴向负荷能力基于分析方法。
公测β系数随深度非线性变化。图14.9给出了平均值，β，关于各种桩长度。
因此，在使用该图时，确定只有一个值的基础上桩的长度和使用公式14.26。不要划分土壤成的层，以确定每个层中的β值。
压力注入基脚（的pif），侧摩擦阻力应被忽略如果套色轴使用，因为壳体和之间的环形空间土壤。然而，与pif的压实轴有很高的出色轴土壤接触横向应力和一个粗糙的表面，因此，可以开发高侧摩擦阻力。
尼利（1990b）用公式14.26和14.10图计算的。
图14.10平均单位侧摩阻力压实轴的pif在沙质土壤（从尼利，1990b适应；与asce许可使用）。这些值是ap-propriate仅当驱动管被打入地面中的常规方式。
利用喷射，以协助这个过程减少了侧摩擦抗蚀ance。
1 3英语译文
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