目录。第一章、塔吊基础施工方案
第二章、塔吊安装。
第三章、塔吊的使用与维护。
第四章、塔吊安全管理制度
第五章、塔吊基础图及平面位置图。
一、工程概况。
1、工程简介。
本工程为江山名洲二期住宅楼工程，总建筑面积约为21000㎡。地下1层，地上5层，框架结构，地下室占地面积约4502㎡。±0.
00相当于绝对标高 6.8 m。室外原地坪-2.
2m相当于绝对标高4.6m。基底标高为-2.
75m，相当于绝对标高4.05m。
2、地质条件。
根据江苏省勘察设计研究院《岩土工程勘察报告》及其补充建议与说明，场地表层为人工堆积之厚度1.4-1.7m的黏质粉土。
粉质黏土①层，房渣土①1层，以下为第四纪沉积的黏质粉土、粉质黏土②层，砂质粉土②1层，重粉质黏土、粉质黏土。
第一章、塔吊基础施工方案。
一、塔吊选型
本工程共6栋楼为框架结构，地下一层 ，地上五层，地下室地面为-3.5m ，原地面标高-2.2m ，建筑物高度最高为16.85m 。
根据本工程特点、布局，拟选用2 台qtz台qtz400 型液压自升塔式起重机（简称塔吊），其相关技术参数适用本工程垂直运输要求。
二、塔吊位置的确定
为最大限度的满足施工需要，拟将塔吊位置作如下确定：
位于59#与65#楼之间设1台qtz400型塔吊，53#与49#楼之间设1 台qtz315型塔吊，43#与37#楼之间设1 台qtz315型塔吊；具体详见塔吊平面布置图。
三、塔吊基础的确定
1、地质参数以本工程《岩土工程勘察报告》中有关资料为计算依据，其主要设计参数（见土层设计计算参数表）。
土层序号。土层名称。
土层层厚（m )
单桩第一层土极限侧标准 qsik(kpa)
单桩极限端阴力标准值qsik ( kpa )
3-1 淤泥2.40 5
3-1a 淤泥夹粉砂4.30 6
3-2 淤泥14.20 8
3-3 淤泥质粘土6.40 ll
4-1 粘土0.90 26 900
4-2 粘土2.10 l9 5 00
5-1 粉质粘土5.90 28 1100
2、所定的塔吊位根据建筑结构条件、地质条件以及塔吊各项技术参数确定：塔吊基础采用预应力混凝土管桩，选用ptc -500*80，桩长13m （有效桩长），桩数4 根。桩顶标高为-3.
5m ，桩位布置及基础承台平面尺寸详见附图。
四、塔吊基础施工
塔吊基础预应力混凝土管桩，将由在现场施工工程桩的施工队伍施工，并按其专项施工方案进行操作。考虑到今后塔吊安装方便，施工中有关预埋件需同步进行埋设，并要确保其位置准确性。
五、塔吊基础计算书
根据qtz-315 型液压自升塔式起重机要求，结合本工程的实际需要，确定塔吊起重高度为h =30m ，塔身宽度b = 1.4m ，臂长38m ，最大起重荷载fz=30.00kn ，总功率38.
0kw （不包括顶升电机），塔吊自重fl -299. 98kn ，塔吊倾覆力距m =366.00kn· m ，无水平力提供。
基础承台混凝土强度：c3o ，钢筋级别：h 级，承台长度lc 或宽度bc =4.
00m ，桩间距a =2.40m ，承台厚度hc =1.3om 。
一）、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1.塔吊自重（包括压重）fl =299.98kn
2.塔吊最大起重荷载f2=30.00kn
作用于桩基承台顶面的竖向力f =1.2× (fl + f2 ）=329.98kn 塔吊的倾覆力矩m =1.4×366.00 =
二）、矩形承台弯矩的计算
计算简图：
图中x 车由的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m 最不利方向进行验算。
1、桩顶竖向力的计算（依据《 建筑桩技术规范》jgj94-94 的第5 .1.1 条）其中。
n — 单桩个数，n =4；
f ― 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f =329.98kn；
g ― 桩基承台的自重，g =1.2× (d）=308.50kn；
mx , my ― 承台底面的弯矩设计值（kn . m )；
xi , yi ― 单桩相对承台中心轴的xy 方向距离（m )；
ni ― 单桩桩顶竖向力设计值（kn ）。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：
最大压力：n =（329.98 + 308.
5 )/4 + 512.4×(1.8/1.
414)/[2× (1.8/1.414 )2〕=287.
78kn
2、矩形承台弯矩的计算（依据《 建筑桩技术规范》jgj94-94的第5.6.1 条）其中mxl,my1 ― 计算截面处xy 方向的弯矩设计值（ )
xi , yi ― 单桩相对承台中心轴的xy 方向距离（m )；
nil ― 扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kn )，nil=ni-g/n 。
经过计算得到弯矩设计值：
n =（329.98+ 308.5)/4 +512.4×(1.8/2)/[4×(1.8/2)2 〕=223.67kn
mxl=myl=z×(223.67-308.5/4)×(1.30-0.80 ）=73.27
三）、矩形承台截面主筋的计算。
依据《 混凝土结构设计规范》（gbs0010-2002 ）第7.2 条受弯构件承力计算。
式中 a1 ― 系数，a1取为1.0 ，期间按线性内插法确定；
fc ― 混凝土抗压强度设计值；
ho ― 承台的计算高度。
fy ― 钢筋受拉强度设计值，fy =300 n/mm 。
经过计算得
as =73.27×106/( 1.00×16.70×2700×1150.002 ）=0.0015
s=1-0.003/2=0.998
asx=asy=73.27×106 /(0.998×1150.00×300.00 )=782.62mm2 。
选用φ14 @ 200 双向双层，a=5360mm )
四）、矩形承台截面抗剪切计算
依据《 建筑桩技术规范》 （jgj94-94 ）的第5.6.8 条和第5.6.11 条。
根据第二步的计算方案可以得到xy 方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为v =557.14 kn 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中 o ― 建筑桩基重要性系数，取1.0；
― 剪切系数，β=0.20；
fc ― 混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70n/mm；
b0 ― 承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm ；
ho ― 承台计算截面处的计算高度，h0=115omm ;
fy ― 钢筋受拉强度设计值，fy =300.00 n/mm ;
s ― 箍筋的间距，s=20omm 。
经过计算承台己满足抗剪要求，只需配构造箍筋！
五）.桩承载力验算
桩承载力计算依据《 建筑桩技术规范》 （j gj94 一94 ）的第4.1.1 条） 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n =561.64kn
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中了 γ0 ― 建筑桩基重要性系数，取1.0 ;
fc ― 混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70 n/mm;
a ― 桩的截面面积，a = 0.157m 。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求！
六）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《 建筑桩基础技术规范》（jgj94-94）的第5.2.8 条根据第步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n =557.
14kn 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力：
其中 r ― 最大极限承载力，最大压力时取nmax=557.14kn ;
qsik ― 桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk ― 桩侧第i 层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u ― 桩身的周长，u = 1.885m ;
ap ― 桩端面积，取ap=0.16m ;
sp ― 桩侧阻端综合阻力分项系数，取1.60 ;
li ― 第i 层土层的厚度，取值见表；
由于桩的入土深度为35m ，所以桩端是在第5 层土层。
最大压力验算：
r =1.88×( 2.4×5×1.
3 +4.3×6×1.3+14.
2×8×1.3+6.4×ll×1.
3 +9 ×26× 1.3+2.1×19×1。
3 +4.7×28×1.3 )/1.
65 +o.19× .65 =638.
74kn
上式计算的r 的值大于最大压力557.14kn ，所以满足要求！
六、塔吊附着计算
塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。
一）、支座力计算
塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的荷载作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下：
风荷载标准值应按照以下公式计算 wk=wo×μz×μ5×βz
其中 wo ― 基本风压（kn/m) ，按照《 建筑结构荷载规范）) gbj9 ) 的规定采用：wo= 0.40 kn/m2 ;
z ― 风荷载高度变化系数，按照《 建筑结构荷载规范》（gbj9) 的规定采用： μz =2.120 :
s ― 风荷载体型系数：us=0.065 ;
z ― 高度z 处的风振系数，βz=0.70
风荷载的水平作用力
nw =wk×b×ks
其中 wk ― 风荷载水平压力，wk = 0.039kn / m
b ― 塔吊作用宽度，b = 1.6om
ks ― 迎风面积折减系数，ks = 0.20
经计算得到风荷载的水平作用力q = m
风荷载实际取值q= kn/m
塔吊安全专项施工方案
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