某工业厂房单向板肋梁楼盖。
某工业厂房设计使用年限为50年，安全等级为二级，环境类别为一类。结构形式采用框架结构，其中梁柱线刚度比均大于3。楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层结构布置图见图1。
楼面做法、边梁、墙、及柱的位置关系见图2。
图1 底层结构布置图。
楼面活荷载标准值8kn/m2，楼面面层为20mm水泥砂浆，梁板的天棚抹灰为20mm厚混合砂浆。材料选用混凝土：采用c30（fc=14.
3 n/mm2）钢筋：梁的受力纵筋采用hrb335级钢筋（fy=300 n/mm2），其余采用hrb300级钢筋（fy=270 n/mm2）。
板按塑性内力重分布方法设计。按刚度条件板厚要求取h=l/30=2000/30≈67mm，工业厂房楼面最小厚度为70mm，取板厚h=80mm。取次梁截面高度h=450mm（l/18=6000/18=333mm～l/12=6000/12=500mm）,截面宽度b=200mm(h/2.
5=450/2.5=180mm～h/2=450/2=225mm)，主梁和次梁采用hrb335级，其余均采用hpb300级钢筋；板的l2/l1=6000/2000=3，宜按单向板设计。板的几何尺寸和计算简图见图3。
恒载标准值。
板自重0.08×25 kn/m2=2.0 kn/m2
楼面面层0.02×20 kn/m2=0.4 kn/m2
天棚抹灰0.02×17 kn/m2=0.34 kn/m2
', altimg': w': 23', h': 27'}]2.74 kn/m2
使用活荷载t': latex', orirawdata': q_',altimg': w': 23', h': 27'}]8 kn/m2
荷载组合值：['altimg': w': 26', h': 27'}]1.3
]=1.2[',altimg': w':
23', h': 27'}]1.3[',altimg':
w': 23', h': 27'}]1.
2×2.74+1.3×8=13.
69 kn/m2
]=1.35[',altimg': w':
23', h': 27'}]1.3×0.
7[',altimg': w': 23', h':
27'}]1.35×2.74+1.
3×0.7×8=10.98 kn/m2
取=13.69 kn/m2
图3 板的几何尺寸和计算简图（单位：mm）
取1m宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：
中间跨：['altimg': w':
17', h': 23'}]altimg': w':
18', h': 23'}]2.0m-0.
2m=1.80 m
边跨：['altimg': w':
17', h': 23'}]altimg': w':
18', h': 23'}]2.0-0.
20/2+0.025=1.925 m
边跨和中间跨的计算跨度相差：[×100%=6.9%10%',altimg': w': 289', h': 43'}]
故可按等跨连续板计算内力，各截面的弯矩计算见表1。
表1板各截面弯矩计算。
取板的截面有效高度[',altimg': w': 22', h': 23'}]80-20=60mm（环境类别为一类）,各截面配筋计算见表2
表2板的各截面承载力计算。
注：表中对于②～⑦轴间板带的中间跨中和中间支座考虑板的内拱作用，故弯矩降低0.2
取主梁的梁高h=650mm（l/12=6000/12=429mm～l/8=6000/8=750mm）,宽b=250mm,次梁的截面尺寸及支撑情况见下图4。
图4 次梁几何尺寸及支承情况(单位：mm)
恒载。由板传来2.74×2=5.48 kn/m
次梁自重25×0.2×(0.45-0.08)=1.85 kn/m
梁侧抹灰17×(0.45-0.08)×2×0.02=0.25 kn/m
', altimg': w': 23', h': 27'}]7.58 kn/m
楼面使用活荷载t': latex', orirawdata': q_',altimg': w': 23', h': 27'}]8.0×2=16.0 kn/m
荷载组合设计值。
]=1.2[',altimg': w':
23', h': 27'}]1.3[',altimg':
w': 23', h': 27'}]1.
2×7.58+1.3×16.
0=29.90 kn/m
]=1.35[',altimg': w':
23', h': 27'}]1.3×0.
7[',altimg': w': 23', h':
27'}]1.35×7.58+1.
3×0.7×16.0=24.
79 kn/m
取=29.90 kn/m
按塑性内力重分布方法计算次梁内力。计算跨度为：
中间跨：[=l_=6.00.25=5.75m', altimg': w': 223', h': 23'}]
边跨：[=l_=6.00.25/20.025=5.85m', altimg': w': 313', h': 23'}]
边跨和中间跨的计算跨度相差：[×100%=3.48%10%',altimg': w': 302', h': 43'}]
故可按等跨连续次梁计算。
剪力计算时跨度取净跨，计算简图如图5所示。
图5 次梁计算简图。
次梁内力计算见下表3、表4：
表3次梁弯矩计算。
表4次梁剪力计算。
次梁跨中截面按t形截面进行计算，翼缘计算宽度取以下三者较小值：
按计算跨度[',altimg': w': 17', h':
23'}]考虑：[^fracl_=\frac=1.92m", altimg':
w': 201', h': 43'}]
按梁肋净距[',altimg': w': 21', h':
23'}]考虑：[^s_+b=1.2+1.
8=2.0m", altimg': w':
233', h': 31'}]
按翼缘高度[^'altimg': w': 20', h':
31'}]考虑： [0.1950.
1', altimg': w': 133', h':
57'}]可不考虑此种情况，故取[^'altimg': w': 21', h':
31'}]1.92m
判别各跨中截面属于哪一类形： 取h0 =450-40=410mm
_h^_f_(h_h^_/2)=1920×80×14.3×(41080/2)=812.7knm>73.
84knm", altimg': w': 677', h':
31'}]
故属于一类倒t形截面。
支座截面按矩形截面计算，跨中及支座截面均按一排筋考虑，取h0 = 450-40=410mm.
次梁正截面承载力见下表5，斜截面承载力见下表6。
表5次梁正截面承载力计算。
注： [0.2,45\\frac}})0.
2%',altimg': w': 268', h':
50'}]均大于[',altimg': w': 42', h':
27'}]考虑塑性内力重分布要求，满足。
表6次梁斜截面承载力计算。
主梁按弹性理论计算主梁内力，不考虑塑性内力重分布。已知柱截面尺寸为450mm×450mm，主梁的梁高h=650mm，宽b=250mm，主梁的几何尺寸与支承情况如图6所示。
图6主梁几何尺寸及支承情况（单位：mm）
恒荷载。由次梁传来t': latex', orirawdata':
7.58×6.0=42.
27kn', altimg': w': 182', h':
20'}]
主梁自重（折算为集中荷载t': latex', orirawdata': 0.
25×(0.650.08)×2.
0×25=7.13kn', altimg': w':
342', h': 21'}]
混凝土结构课程设计 附设计图纸CAD
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