第２７卷第１期黄石理工学院学报。
０１１年２月。
新型ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计算。
张定邦。黄石理工学院土木建筑工程学院，湖北黄石４３５
摘要：文章归纳分析了３种常用的复合地基沉降计算方法，选取具有代表性的某高速铁路软土路。
基，分别运用３种计算方法对软土路基沉降量进行计算分析，最后对计算结果进行对比研究，找出相对较好的ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计算方法。研究表明：复合模量法的计算影响因素比应力修正法和桩身压缩量法少，计算结果是偏安全的，所以该方法是一个相对较好的ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计算方法。
关键词：ｃｆ桩；新型桩板结构；沉降计算。
中图分类号：ｎｊ文献标识码：ａ文章编号。
土、下卧层或桩基底岩石层，从而达到控制松。
新型ｃｆｇ桩板结构复合地基的。
软土路基沉降与变形破坏的目的。ｃｆ桩板沉降机理分析。
结构复合路基示意图如图１所示。
ｆｇ桩板结构复合地基的加固机理可以。
新型ｃｆｇ桩板结构是适用于处理深厚松。
概括为桩体的置换作用、桩对土体的挤密和加。
软土地基的一种新的结构型式，该结构主要由筋作用以及承载板对外荷载的调整均化作。
ｆｇ桩、钢筋混凝土桩和钢筋混凝土承载板组。
用。成 ¨，其主要的工作机理是：通过承台板将上在竖向荷载的作用下，桩板结构的承载板。
部荷载传递到桩体，桩体把荷载扩散到桩间。
底面土、桩间土、桩端以下土都参与工作，承载。
收稿日期。作者简介：张定邦（１９一），男，湖北武汉人，助教，博士生。
第１期张定邦：新型ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计２９
板、桩群、土形成一个相互作用、共同工作的体系。麓。螯獬。
士桩。图１ｃｆ桩板结构复合路基示意图。
在复合地基设计中，一般把承载板看作是联系各个桩，将上部结构荷载传递到桩上的一种构件。研究表明，桩与承载板的工作机理比较复杂，在桩与承台共同作用的情况下，它们可以像钢筋混凝土中钢筋与混凝土那样，进行应力再分配而互相调整。桩与承载板的共同。
作用提高了桩基础的承载力。
事实上，桩与承载板共同分担荷载的问题的实质是桩、承载板和土体的共同作用。桩与承载板的共同作用离不开土的参与，随着上部荷载的增加，荷载开始向桩转移，在荷载增加的过程中，荷载较多地传给桩体，而较小分配。
给土。对于摩擦型群桩，承载板的下沉引起其底下土的沉降，承载板将部分荷载转移给桩，桩由于受荷增大而产生相应的贯人沉降，这又会引起承载板对土的压力的增大，迫使桩间土进一步压缩。桩的贯入变形与桩问土的压缩变形就这样经历着反复循环、协调的过程。
桩与承载板的共同作用，就是地基土的固结导致。
基础的沉降，从而产生桩与承台相互作用、相互影响的变化过程。
新型ｃｆｇ桩板结构复合地基的沉降变形计算方法分析。
．１目前采用的沉降计算方法。
ｆｇ桩板结构复合地基的沉降ｓ可以认。
为由３部分组成，ｃｆ桩板结构复合地基沉降变形图如图２所示。
式（１）中：
１一桩长范围内土的压缩变形；
一加固区下卧层的变形；
一承载板的压缩变形。
图２ ｃ桩板结构复合地基沉降变形图。
由于承载板厚度较小，刚度较大，其压缩变形量很小，因此可以忽略不计。加固区土的压缩变形ｓ，和下卧层的变形｜ｓ 可采用以下３种方法计算。
．１．应力修正法。
应力修正法的基本思路是：认为桩体和桩间土体压缩量相等，计算出桩间土的压缩量则可以得到复合地基的压缩量。在计算桩问土的压缩量时，忽略桩体的作用，根据桩间土分担的荷载，以桩间土的压缩模量，按分层总和法汁算。
计算时采用荷载尸在基础底面桩间。
土产生的附加应力作为荷载计算加固区压缩变形，采用荷载ｐ在下卧层产生的附加应力作为荷载计算下卧层压缩变形ｓ２。
当荷载不超过复合地基承载力时，按下式计算复合地基沉降：
ｓｚ＝砉 。＋
式（２）中：
一。加固区土分层数；
－－下卧层土分层数；
ｏ－一桩间土应力在加固区第层土中产。
生的平均附加应力（ｋｐ
ｔ％一荷载ｐ在下卧层第＿『层土中产生的平均附加应 々（
一加固区第ｉ层土压缩模量（ｋｐ
一。下卧层第．，层土压缩模量（ｋｐ
一。加固区第ｉ层土的分层厚度（ｍ）
黄石理工学院学报２０１矩，一下卧层第．『层土的分层厚度（ｍ）童＂ａｏ
沉降计算经验系数，参照《铁路路基设计规范取值。
一。式（６）中，ｚ为桩长，ｎ为下卧层分层数，其他符号意义同上。
．１．复合模量法。
复合模量法的原理是：将复合地基加固区。
．２ 沉降计算方法分析。
目前，以上３种方法在工程上均在被采用，但是这３种方法均存在一定的局限性。
的增强体和基体２个部分视为１个复合体，采用复合压缩模量ｅ。表征复合土体的压缩性，采用分层总和法计算其复合地基加固区压缩量。计算时，按照地基的地质分层情况，将地基分成若干层，假定加固区的复合土体为与天然地基分层相同的若干层均质地基，不同的是压缩模量都相应扩大倍，这样加固区和下卧层均按分层总和法进行沉降计算。
当荷载不超过复合地基承载力时，总沉降量ｓ为：
＝ｓ＋主 ”，式（３）中：
ｌ一加固区土分层数；ｍ～总的分层数；
ｉｒ一荷载ｐ在第层土中产生的平均附加应力（ｋｐ
一第层土压缩模量（ｋｐ
ｌｌ～第ｉ层土的分层厚度（ｉｎ
一。沉降计算经验系数，参照《铁路路基。
设计规范取值；
一加固区第ｉ层土压缩模量放大系数，由下式确定：
式（４）中：
一。复合地基承载力标准值；一。
天然地基承载力标准值。
．１．桩身压缩量法。
桩身压缩量法的基本思路是：计算出桩身的压缩量和桩身刺人下卧层的量就可以得到地基整体的压缩量。用公式表示为：
式（５）中：ｓ 一桩身压缩量；
ｓ 一桩身刺入下卧层的量。
桩身压缩量由作用在桩身上的荷载和桩身的变形模量来计算，即：
应力修正法适用于桩的面积置换率较低，桩间距较大的情形，此时以桩间土作为计算对象比较符合实际，但工程中置换率很低的情形毕竟是少数。再者，应力修正法忽略了桩的存在使附加应力衰减时产生的“遮挡”作用，这种作用致使桩间土附加应力比采用天然地基均质土层中的附加应力要大，尽管桩同时对桩。
间土在压缩过程中的变形产生了侧限作用，但。
工程实践表明采用式（２）计算时，所得得结果。
偏小，同时该方法还存在以下３个缺点：①计。
算时需要知道桩土应力比ｎ，而该值很难确。
定；②计算中忽略了桩体的存在，无法反映桩。
体对桩间土的约束作用，因此计算出的压缩量值比实际偏大；③认为桩身与桩间土压缩量相等，这实际隐含有一个假定，即基础为刚性，在桩顶面桩土变形协调。
复合模量法采用了简单的压缩模量放**，但是许多土类的压缩模量之比并不与承载力标准值之比相对应。尽管计算公式（３）中。
采用了《铁路路基设计规范中的沉降计算经验系数，但并不能完全反映以上因素。再者，采用此种计算法未考虑桩端土的强度，也未考虑软土在加固区的上部或下部所导致的不同结果。
桩身压缩量法需要计算桩身的应力，但是桩身应力计算牵涉到摩阻力的分布、端承力的大小以及桩顶应力等极难获得的量值，即使在最为简单的情况下，如假设摩阻力均匀分布和端承力为零的情况，也要牵涉到计算桩土应力。
比ｎ值，ｒｔ值也不易获得。
新型ｃｆｇ桩板结构复合地基沉。
降计算实例。
选取具有代表性的某高速铁路软土路基，第１期张定邦：新型ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计算３１
分别运用上述计算方法对软土路基沉降量进行。
第２层：淤泥质粘土，深褐色，软塑，局部计算分析，并对比分析计算结果，找出相对较好流塑，干强度差。层厚－１２
的ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计算方法。
第３层：亚粘土，黄褐色，软塑，局部流塑，３．地基土层基本参数。
干强度较差。层厚：１０一ｉ３
地基土体取自某高速铁路软土地基 ，第４层：粉砂，灰褐色，可塑，切面稍光滑，主要软土层在第２层，该地基土自上而下分述干强度中等。
如下：勘察范围稳定水位埋深为第１层：粘土，灰褐色，湿，松散，含生活及第４纪孔隙潜水。各层土的物理力学性质指建筑垃圾。层厚。
标见表１表１各层土的物理力学性质指标汇总表。
．２ 计算条件。
表２复合地基沉降计算结果。
拟用ｃｆｇ桩板结构对该地基进行处理，桩。
径０．５有效桩长为ｉ５ 按正方形布置，桩间距２．５承载板长ｘ宽ｘ高单桩极限承载力取为５００垂直均布矩形荷载作用于承载板顶部，软土层厚度取为２０ 要求复合地基承载力特征值达。
到２４０．３计算结果及分析。
运用前面列出的沉降计算公式对复合地基沉应力修正法：计算中计算应力修正系数需要降量进行计算，计算结果分别如图３、表２所示。
用到桩土应力比，由于影响桩土应力比因素很。
多，所以桩土应力比很难选用一个合理值，另外，（ｋ
由于在计算中忽略了桩体的存在致使计算值往。
往偏大。本工程用应力修正法计算结果为４２．可能是偏大的计算结果。
复合模量法：由于未考虑桩体和桩问土在荷载作用下共同作用引起的复合模量的改变，复合。
模量实际上要比计算中按桩体模量和桩间土的面积加权之和大，因此，可以认为复合模量法计。
算的结果是偏安全的。本工程用复合模量法计算结果为３５．应该是合理的计算结果。
桩身压缩量法：同应力修正法一样，计算中。
图３荷载一沉降关系曲线。
需要用到桩土应力比，（下转第５９页）
第１期林建荣：以培养实践能力为主线的临床医学教学模式的研究与实践５９
每个同学需要整理所学知识，形成自己的观。
强学生临床实践能力培养的探索与实践［ｊ］中国高等医学教育。
周新：艾，王建枝．以培养学生创新和临床实践。
点，培养了同学们的自学能力，课堂上，对重点再次强化，理论同实际联系起来，同时锻炼了同学们的胆量，训练了思考医学问题的思维；８９的学生认为病历讨论可以激发兴趣和好奇，了解临床情况；８９的学生认为该教学法有利于培养主动获取知识、发现问题和解决能力为主线的病理生理学教学实践与改革［ｊ］中国病理生理杂志。
喻格书，林建荣，张蕲。临床专题分析［ｍ］北。
京：科学出版社，２０
问题的能力。
．７ 对实用性医学专科人才的教学模。
式的评价。学生普遍认为这种教学模式的设计符合认识规律，对提高学生知识技能很有帮助。尚待。
进一步研究的主要问题：①如何培养“一专多。
能”的教师；②如何发挥基地教学的优势；③如２１ｊ
何使前后期教学融合；④教材建设问题等。
参考文献。１］姚军汉，阂三旭．西部地区医学高职高专院校加。
上接第３１页）由于影响桩土应力比因。
素很多，所以桩土应力比很难选用一个合理。
值，另外，桩体刺人下卧层的刺人量也很难计算，并且桩底端的端承力的估计可能误差也会较大，桩侧的摩阻力的分布也会影响计算结果。本工程用桩身压缩量法计算，计算过程中桩体刺入下卧层的刺入量，由于很难计算，忽略处理，桩底端的端承力假定为０，结果为３１．可能是偏小的计算结果。
综上所述，由于复合模量法的计算影响因素比应力修正法和桩身压缩量法少，并且计算结果是偏安全的，所以该方法是一个相对较好。
的复合地基沉降计算方法。
结束语。通过新型ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计。
算分析，研究了该结构的沉降计算方法，并得。
到以下结论：
）目前在工程中使用较为广泛的３种复。
合地基沉降计算方法各有优缺点，在计算新型。
ｆｇ桩板结构复合地基沉降时，必须根据复合。
高艳，林建荣．以病例为引导的教学法在儿科教学中的运用［ｊ］中国医药导报，２０
林建荣，喻昕，高艳．临床医学专业教学模式和课程设置问卷调查分析及改革建议［ｊ］黄石。
理工学院学报。
陈培刚，梁执群，程牛亮，等．临床专业课程设置７１ｊ
的改：革与实践［ｊ］医学教育。
高艳，林建荣．基地教学在临床教改中的作用［ｊ］时珍国医药。
责任编辑。梅军进）
地基的加固机理合理选用合适的计算方法。
）运用上述３种复合地基沉降计算方法。
分别对ｃｆｇ桩板结构复合地基进行沉降计算，通过对这３种方法计算结果的对比分析，找出了合适的ｃｆｇ桩板结构复合地基沉降计算方法一一复合模量法。
参考文献。张定邦．软土路基中的新型ｃｆｇ桩板结构试验研究［ｊ］黄石理工学院学报李少和，易发成，张远浩．ｃｆ桩复合地基的基。
本原理及工程应用［ｊ］矿业快报。
张尚东，娄国充，刘俊彦。ｃｆ桩复合地基特性。
分析及承载力计算［ｊ］石家庄铁道学院学报，范伟霞，周建，俞亚南．ｃｆ桩复合地基承载力。
公式ｂ参数取值分析［ｊ］工业建筑，２０
王炳龙．高速铁路软土地基路基工后沉降的**。
与控制［ｄ］博士**］。上海：同济大学，２０
责任编辑。梅军进）
CFG桩复合地基桩帽结构施工工艺
作者 廖琴。价值工程 2012年第07期。摘要 结合哈大客专新海城站cfg桩复合地基顶部桩帽板的施工，对高速铁路cfg桩复合地基桩帽结构进行施工工艺总结，为高速铁路路基桩帽施工提供参考。关键词 高速铁路 cfg桩 复合地基 桩帽。中图分类号 tu74 文献标识码 a文章编号 1006 4311 20...
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