课程设计。说。明。
书。热力发电厂课程设计。
姓名： 薛海鹏
学号：2011302650062
方案： 8-3
一、 设计题目：凝汽式电厂初步设计（热机部分）
二、 热力系统简介。
该机组为200mw燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为型汽包锅炉；气轮机为型中间再热汽轮机。
图1全厂的原则性热力系统如图1所示。该系统共有八级抽汽。其中第。
一、二、**抽汽分别供三台高压加热器，第。
五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为热力除氧器的加热汽源。
3号高压加热器和除氧器安装了外置式蒸汽冷却器，采用串联方式连接在给水管路上。2号高压加热器另外加装了外置式疏水冷却器。两台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，5号、6号低压加热器的疏水逐级自流至第7号低压加热器号低压加热器的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经**高压加热器加热，最终给水温度达到249.89°c，进入锅炉。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力0.005mpa。给水泵、凝结水泵、疏水泵等均采用电动给水泵。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以**。排污扩容器的工作压力为0.785mpa，**的饱和蒸汽进入除氧器，扩容器的疏水排入地沟。
热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失份额为0.01（以给水量为1，不**）。
高压缸门杆漏汽（a）引入高压加热器no.1中。中压缸的门杆漏汽（e）引入高压加热器除氧器中。
三、 主机型号：型中间再热汽轮机配型汽包锅炉。
汽轮机主要参数锅炉主要参数。
四、 原始资料。
1. 汽轮机型号：见第三部分。
2. 汽轮机参数：见第三部分。
3. 机电效率。
机械效率0.99 电机效率0.985
4. 压力损失系数。
抽汽管道0.08 高中压缸阀门 0.02
加热器水侧（包括节流孔板） 0.02 再热器0.125
5. 加热器效率0.985（抽汽焓利用系数）
所有加热器、轴加、排污扩容器、除氧器均以此效率计算散热损失。
6. 水泵参数。
7. 排污参数。
排污率0.01（以给水量为1）
排污扩容级数二级。
排污扩容器压力 0.785mpa(第一级.152 mpa（第二级）
汽包压力15.691mpa(160at)
排污扩容汽水**蒸汽进入除氧器。
8. 汽水损失份额 0.01（以给水量为1）
9. 轴封漏汽。
10. 抽汽参数。
11. 加热器端差。
12. 蒸汽冷却器出口过热度15℃（再热后第一段抽汽的蒸汽冷却器为20℃）。
13. 调节级后参数。
压力：9.7mpa 温度：502℃
14. 除氧器运行方式：定压运行。
五、 计算任务及计算要求。
1. 计算任务。
1) 拟定原则性热力系统，选择主要辅助设备，进行额定工况下的热平衡计算和技术经济分析。
2) 编制原则性热力系统图。
3) 编制设计说明书。
2. 计算要求。
1) 用简捷平衡法计算。
2) 最终结果要求计算出机组热耗量，热耗率，汽耗量，汽耗率及机组热效率及绝对电效率。
3) 绘制热力过程线并在各点标出各段抽汽出口压力、焓值、温度及各段的相对内效率。
4) 绘制原则性热力系统图并在各点标注热力学参数。
5) 计算结果采用si制。
6) 除氧器运行方式分别采用定压和滑压方式。
7) 非基本方案需要对过程线进行修正。
8) 采用疏水泵的加热器需校核其混合值。
9) 计算结果需用反平衡（或正平衡）法校核，误差应在0.1%之内。
六、 原则性热力计算过程。
一) 主蒸汽参数和再热蒸汽参数计算。
1. 由主蒸汽压力p0=12.7mpa，压力t0=535℃，查水蒸汽性质表，得主蒸汽比焓值h0=3435.10 kj/kg；
2. 由再热热段蒸汽压力prh=2.175mpa，温度trh=535℃，查水蒸汽性质表，得再热蒸汽比焓值hrh=3543.
84kj/kg；由再热冷段蒸汽压力prh=2.487 mpa，温度trh=315.2℃，查水蒸汽性质表，得再热蒸汽比焓值hrh=3046.
40 kj/kg。则qrh= hrh-hrh=497.44 kj/kg。
二) 排污扩容器汽水点参数计算。
1.第一级排污扩容器（进入工质为汽包的饱和水）
pin=15.691mpa, tin=345.78℃,hin=1637.40kj/kg
**饱和汽参数：pfl=0.785mpa, hfl=2767.53 kj/kg
排出饱和水参数：pbl=0.785mpa, hbl=717.59kj/kg
三) 各抽汽口和加热器汽侧、水侧汽水点参数计算（抽汽管道考虑压损）
具体参数标于原则性热力系统图上，附表1列出汽水点参数。
蒸汽冷却器参数计算如下：
四) 泵功的计算。
工质在泵内的比焓升，可按下式计算：
五) 排污扩容器的排污系数计算。
一级排污扩容器（bd）
由bd的热平衡式求αb1、αf1
αf×hi-αb1×hb1）η=f1×hf1,其中αf=αb1+αf1=0.01
解得：αb1=0.0056，αf1=0.0044
六) 调节级漏气计算。
漏气份额。由调节级后蒸汽参数9.7mpa、502℃，查蒸汽性质表，可得：调节级后焓值。
七) 抽汽系数计算。
用简捷平衡法：
1） h1：
給水焓升：轴封漏气放热：
抽汽放热：抽汽份额0.047276 ，疏水份额0.050576
2） h2：将h2和外置疏水冷却器看做整体。
給水焓升：疏水放热：
抽汽放热：抽汽份额0.043647 ，疏水份额0.094223
3） h3:
給水焓升：疏水放热：
抽汽放热：抽汽份额0.045378 ，疏水份额0.139601
4） hd:由于高压加热除氧器属于混合式加热器，所以以下计算以給水入口的hw5为基准。
物质平衡：热平衡：
抽汽份额0.034079 ，給水份额0.820920
5） h5:
給水焓升：轴封漏气放热：
抽汽放热：抽汽份额0.020410，疏水份额0.028410
6） h6:假设#7加热器出口与疏水泵汇合点处焓值h’w7=hw7+2=439.57kj/kg
給水焓升：疏水放热：
抽汽放热：抽汽份额0.023745，疏水份额0.052154
7） h7+sc1：假设sc1入水口焓值h’w8=hw8+2=303.63kj/kg
物质平衡：整体給水焓升：
疏水放热：抽汽放热：
抽汽份额0.037375，疏水份额0.089529
给水份额。8） h8+sc2+凝汽器热井：
物质平衡：热平衡： =
抽汽份额0.048741 ，疏水份额=0.048741
給水份额0.682649
h7+h8校核：
假设值与检核值有一定误差，再次迭代重复（6）（7）（8）得：
6）抽汽份额0.023820，疏水份额0.052229
7）抽汽份额0.037643 ，疏水份额0.089872
给水份额0.731048
8）抽汽份额0.048741 ，疏水份额=0.048741
給水份额0.682649
9） 凝气份额确定以及校核：
由热井物质平衡计算：
由通流过程计算：
则以上计算结果准确。
抽汽份额表：
八) 热力系统绝对内效率计算：
给水焓值：再热蒸汽份额：
再热蒸汽吸热焓差：
1kg蒸汽的膨胀内功为：
1. 循环内功为：
据此，可得汽轮发电机的功率：
与额定功率比相对误差：
2. 绝对内效率为：
1kg新汽的比热耗。
3. 反平衡校核绝对内效率：
在锅炉内工质共吸热：
机组各项广义冷源损失：
以上计算满足要求。
九) 热经济指标计算。
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