——单向板肋梁楼盖课程设计。
指导教师___王笑冰。
班级。学生姓名。
学号。辽宁工程技术大学。
建筑工程学院。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计书。
一、 设计资料。
1、楼面做法：
1）、楼面活荷载，单位为（见表一）
2）、楼面面层：水磨石地面。
3）、楼盖自重：钢筋混凝土容重。
mm平顶粉刷：
2、材料：1）、混凝土：c30
2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用hrb400级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用hrb335级。
二、 平面结构布置：
柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足实用经济的原则。
1、柱网布置为正方形（350×350混凝土柱）。
2、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度6.3m，主梁跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1m，l01 /l02=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
三、 板的设计（按塑性内力重分布计算）：
1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。
板厚按跨高比条件，要求板厚hb≥2100/40=52.5mm，对工业建筑的楼盖板，要求hb≥80mm，取板厚hb=80mm。
次梁次梁截面高度应满足～=6300/12～6300/18=525～350，考虑到楼面可变荷载比较大，取hc=500mm。截面宽度取为b=200mm。
主梁主梁截面高度应满足～=6300/15～6300/10=420～630mm，取hz=650mm。截面宽度b=300mm。
楼盖结构平面布置图如图：
2、板的计算简图：
板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度：
中跨： =2100-200=1900mm
边跨：. 3、荷载计算：
取1m宽板带计算：
面层水磨石每平方米重×1 =
板自重板厚×γ×1
平顶粉刷每平方米重×1
小计恒载： 2.92
活载： 7.02
设计值总值：g+q= =12.582，近似取为12.62
4、内力计算：
用塑性内力重分布理论计算，则αm系数为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，1/14。故。
m1=-mb=（g+q）l012/11=12.6×1.922/11=4.22kn·m
mc=-（g+q）l012/14=-12.6×1.92/14=-3.25kn·m
m2=（g+q）l012/16=12.6×1.92/16=2.84kn·m
这是对端区格单向板而言的，对于中间区格单向板，期中mc和m2应乘以0.8，分别为。
mc=0.8×（-3.25）=-2.6kn·m；m2=0.8×2.84=2.27kn·m
5、配筋计算：
环境类别一级，c30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，h0=80-20=60mm；板宽b=1000mm。c30混凝土 ，α1=1.
0，fc=14.3n/mm2；hrb400钢筋，fy=360n/mm2。
根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：
计算结果表明 ，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则； =189/（1000×80）=0.24%，此值大于0.
45=0.45×1.43/360=0.
18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
四、 次梁设计（按塑性内力重分布计算）：
1、确定计算跨度及计算简图。
次梁在砖墙上的支撑长度为240mm。主梁截面为300×620。当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度：
中跨： =6300-300=6000mm
边跨： mmmm,取=6150mm
当跨差不超过10%时，按等跨连续梁计算。
2、荷载计算：
由板传来3.48×2.1=7.31
次梁肋自重： 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52
次梁粉刷重 0.25×（0.5-0.08）×2×1.2=0.25
恒载10.08
活载9.1×2.1=19.11
设计值总值29.19
3、内力计算：
α值：β值：
弯矩设计值：
m1=-mb=（g+q）l02/11=29.19×6.152/11=100.37kn·m
mc=-（g+q）l02/14=-29.19×6.02/14=-75.06kn·m
m2=（g+q）l02/16=29.19×6.02/16=65.68kn·m
剪力设计值：
0.45（g+q）ln1=0.45×29.19×6.03=79.21kn
0.60（g+q）ln1=0.6×29.19×6.03=105.61kn
vc=0.55（g+q）ln2=0.55×29.19×6.0=96.33kn
4、正截面强度计算：
1）、次梁跨中按t形截面计算，t形截面的翼缘宽度按且考虑。支座截面按矩形截面计算。所以确定l/3=6300/3=2100mm；又，故取。
除支座b截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。
环境类别一级，c30混凝土，梁的最小保护层厚度c=25mm。一排纵向钢筋h0=500-35=465mm，二排纵向钢筋h0=500-60=440mm。
c30混凝土，α1=1.0，，fc=14.3n/mm2，ft=1.
43n/mm2；纵向钢筋采用hrb400钢fy=360n/mm2，箍筋采用hrb335钢，fyv=300n/mm2。经判别跨内截面均属于第一类t形截面。
2）、正截面受弯承载力计算如下：
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；as/（bh）=421.1/（200×500）=0.
42%，此值大于，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
3）、斜截面受弯承载力计算。
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：
因，截面尺寸按下式验算：
截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：
kn＜vmax=108.25kn，必须通过计算配置箍筋。
采用双肢箍筋6@200，实有。
可以。调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减少20%。现调整箍筋间距，s=0.
8×200=160mm，最后取箍筋间距s=160mm。为方便施工，沿梁长不变。
验算配筋下限值：
弯矩调幅时要求的配筋率下限值为：，实际配筋率，满足有求。
五、 主梁设计（内力按弹性理论计算）：
1、计算简图：
柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。
则主梁计算跨度：
中跨：边跨：,因。
取，近似取
2、荷载计算：
为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。
次梁传来的荷载10.08×6.3 = 63.50
主梁自重（含粉刷）： 10.89
恒载： 63.50+10.89=74.39，取g=74
活载： 19.11×6.3=120
3、内力设计值及包络图：
1)、弯矩设计值。
其中，可由书中表查取，l0计算跨度，对于b支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。
m1，max=0.244×74×6.33+0.289×120×6.33=333.82kn·m
mb，max=-0.267×74×6.33-0.311×120×6.33=-361.30kn·m
m2，max=0.067×74×6.30+0.200×120×6.30=182.44kn·m
2）、剪力设计值。
其中，可由书中表查取。
va，max=0.733×74+0.866×120=158.16kn
vbl，max=-1.267×74-1.311×120=-251.08kn
vbr，max=1.0×74+1.222×120=220.64kn
3)、弯矩、剪力包络图：
弯矩包络图：
第跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。
由附表知，支座b和c的弯矩值为：
mb=mc=-0.267×74×6.33-0.133×120×6.33=-226.09kn·m
在第1跨内以支座弯矩ma=0，mb=-226.09kn·m的连线为基线，作g=74kn，q=120kn的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用处弯矩值分别为：
（与前面计算的m1，max=333.82kn·m接近）
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