乐达华府地块三1##楼工程。
四川君羊建设集团****。
二零一二年五月。
乐达华府地块三1##楼。
编制人。审核人。
审定人。四川君羊建设集团****。
二0一二年五月。
目录。一、工程概况 3
二、电梯平台方案要点 3
三、悬挑电梯平台验算 4
四、搭设要求及验收依据 18
五、准备工作 18
六、施工方法 20
七、电梯平台搭拆安全注意事项 22
八、电梯平台避雷要求 26
九、安全管理 26
乐达华府地块三1##楼由乐山城市建设投资****开发建设，成都美厦建筑设计****设计，四川精正建设管理咨询****监理，四川君羊建设集团****承建。本工程为住宅工程，结构类型剪力墙，1#楼32层，15#楼30层。建筑面积：
39567.94m2，主体结构合理使用年限50年。工程地点为乐山市市中区，质量要求合格。
二、电梯平台方案要点。
1、 由于建筑物四周棱角多，平面布置复杂，电梯平台架子相应跟随建筑物外形布置。
2、 根据外架工程的相关规范，立杆、大、小横杆均采用φ48×3.5钢管，架体的构造为纵距1.2m，横距1.
4m，通道口立杆最大间距1.6m，步距1.8m/1.
2m，层高3m，内立杆离墙0.30m，因此整个架体的计算荷载为定数。根据以上的架体构造要求，这有利于外架的设置标准化、工具化，因此施工单位宜对型钢悬挑外架的相关构造进行标准化和工具化的设计，含详细的节点构造设计图，编制工艺标准。
质量安全协会可统一出版标准图集，以供参考使用。
3、电梯平台的出口处进行加固与封角处理，电梯平台的上人通道设置在阴井现浇板处。电梯平台的安装顺序是工字钢→立杆→横杆→连墙杆→斜拉钢丝绳→防护栏杆→底笆→档笆→安全网。拆除电梯平台与搭设的电梯平台时相反。
即拆安全网→档笆→底笆→防护栏杆→斜拉钢丝绳→连墙杆→横杆→立杆→工字钢。
4、基础处理：地基在设立柱的位置夯实后浇筑不少于120㎜厚c15～c20素砼。立柱下设木垫板块厚50㎜。
5、本电梯平台卸载方式采用工字钢与钢丝绳复合卸载方式卸载，工字钢卸载不大于24m一道，钢丝绳卸载点隔层设置一道，每一道卸载点由4跟钢丝绳从架体4个大角与建筑物剪力墙连接，确保架体稳定。
6、本电梯平台按相关规范架要求设置连墙杆，小于20㎡设置一处，确保架体安全。
7、本电梯平台每层均设置钢管扣件斜撑，保证架体稳定性，确保其在使用过程中不变形，不扭曲。
8、禁止在电梯平台上长时间堆放任何材料。
三、悬挑电梯平台验算。
1、计算依据和规范。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011
钢结构设计规范gb 50017━2003
建筑结构荷载规范gb50009-2001
计算的电梯平台为钢管扣件式脚手架电梯平台，本方案按建筑楼层高度计算，立杆采用单立管，分层卸载。地基在设立柱的位置经夯实后浇筑120㎜厚c15～c20素砼。立柱下设木垫板块厚50㎜。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.4米，通道口立杆间距1.6米，立杆的步距1.8米/1.2米，层高3米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件每20平方米设置连墙杆一处。
施工均布荷载为2.5kn/m2，脚手板共铺设2层，下部为竹箱笆，上部为木模板。
纵向支撑钢管计算：
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为。
截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；
截面惯性矩 i = 12.19cm4；
纵向钢管计算简图。
1.荷载的计算：
1)脚手板与栏杆自重(kn/m)：
q11 = 0.15 + 0.3×0.5 = 0.3 kn/m；
2)堆放材料的自重线荷载(kn/m)：
q12 = 5×0.5 = 2.5 kn/m；
3)活荷载为施工荷载标准值(kn/m)：
p1 = 2×0.5 = 1 kn/m
2.强度验算：
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下：
m = 0.1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下：
n = 1.1q1l + 1.2q2l
均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.3+ 1.2×2.5 = 3.36 kn/m；
均布活载：q2 = 1.4×1 = 1.4 kn/m；
最大弯距 mmax = 0.1×3.36×12 + 0.117 ×1.4×12 = 0.5 kn·m ；
最大支座力 n = 1.1×3.36×1 + 1.2×1.4×1 = 5.376 kn；
最大应力 σ mmax / w = 0.5×106 / 5080) =98.386 n/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 n/mm2；
纵向钢管的计算应力 98.386 n/mm2 小于纵向钢管的抗压设计强度 205 n/mm2，满足要求！
3.挠度验算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下：
ν =ql4/100ei
均布恒载：q = q11 + q12 = 2.8 kn/m；
均布活载：p = 1 kn/m；
2.8+1)×10004/(100×2.06×105×121900)=1.513 mm；
纵向钢管的最大挠度为 1.513 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1000/250与10 mm，满足要求！
横向支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力，p =5.376 kn；
支撑钢管计算弯矩图(kn·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kn)
最大弯矩 mmax = 0.941 kn·m ；
最大变形 νmax = 2.475 mm ；
最大支座力 qmax = 11.559 kn ；
最大应力 σ=185.218 n/mm2 ；
横向钢管的计算应力 185.218 n/mm2 小于横向钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 2.475 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1000/250与10 mm，满足要求！
扣件抗滑移的计算：
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，该工程实际的旋转单扣件承载力取值系数为0.95，采用双扣件连接卸载钢丝绳。
r ≤rc其中 rc --扣件抗滑承载力设计值，取0.95×8.00 kn×2=15.2 kn；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 11.559 kn；
r < 15.20 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
1)脚手架的自重(kn)：
ng1 = 0.129×50 = 6.455 kn；
2)栏杆的自重(kn)：
ng2 = 0.15×1 = 0.15 kn；
3)脚手板自重(kn)：
ng3 = 0.3×1×1 = 0.3 kn；
4)堆放荷载(kn)：
ng4 = 5×1×1 = 5 kn；
经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 11.905 kn；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 nq = 2×1×1 = 2 kn；
3.因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式。
n = 1.2ng + 1.4nq = 1.2×11.905+ 1.4×2 = 17.086 kn；
立杆的稳定性验算：
立杆的稳定性计算公式：
σ =n/φakh ≤ f]
其中 n --立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 17.086 kn；
轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i --计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
a --立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2；
w --立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3；
钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)；
[f] -钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 n/mm2；
kh --高度调整系数：kh=1/(1+0.005×(50-4))=0.813；
l0 --计算长度 (m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)，由公式(1)或(2)计算。
l0 = k1μh1)
l0 = h+2a2)
k1---计算长度附加系数，取值为1.167；
计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)表5.3.3；μ=1.7；
a --立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 l0 = k1μh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；
l0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； 17086 /(0.203×489 )=172.122 n/mm2；
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