单向板肋形楼盖设计。
教室现浇钢筋混凝土楼盖，楼盖平面图如下。楼面可变荷载标准值2kn/m2，其分项系数为1.3。
楼面面板恒载分项系数为1.2。楼面层面层为30mm厚的现制水磨石，梁板下面用20mm混合砂浆抹灰。
梁板混凝土均采用c30级；钢筋直径≥12mm，采用hrb335钢，直径<12mm时，采用hpb235钢。楼盖设计布置如下：
楼盖建筑平面。
按板塑性内力重分布方法计算，取每米宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如下图所示：
边跨：l0=ln+h/2=2500-120-100+80/2=2320mm;
中间跨： l0=ln=2500-2×100=2300mm;
30mm现制水磨石：0.65kn/m2；
80mm钢筋混凝土板：25kn/m3×0.08=2 kn/m2；
20mm混合砂浆：17kn/m3×0.02=0.34 kn/m2；
恒载标准值：gk=0.65+2+0.34=2.99 kn/m2；
活荷载设计值：qk=2 kn/m2；
荷载设计值：p=1.22×2.99+1.3×2=6.25 kn/m2；
每米板宽p：p=6.25×1=6.25 kn/m2；
内力计算。跨度计算：板厚 h=80mm；
次梁截面尺寸：h=（1/12～1/18）l=333～500mm，取h=450mm，b=（1/2～1/3）·h=150～225mm，∴b=取200mm
边跨 l01=2500-100-120+80/2=2320mm；
中间跨 l02=2500-2×100=2300mm;
跨度 （2320-2300）/2300=0.86%<10%,故板可按等跨度连续板计算。
板的弯矩计算如下：
配筋：板宽b=1000mm，h0=80-20=60mm，c30混凝土，α1=1.0，fc=14.3kn/mm2；fy=210kn/mm2。
2)次梁设计。
情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的折减系数。
永久荷载设计值。
由板传来永久荷载 2.99×2.5=7.48kn/m
次梁自重 0.2×（0.45-0.08）×25×1.2=2.2 kn/m
次梁粉刷0.02×（0.45-0.08）×2×17×1.2=0.31 kn/m
g=7.48+2.22+0.31=10.01 kn/m
可变荷载设计值。
q=2×2.5=5 kn/m
g+q=10.01×1.2+5×=15.
01 kn/m次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300×650mm，计算跨度：边跨 l0=ln+a/2=6000-120-300/2+240/2=
5850mm。中间跨：l0=ln=6000-300=5700mm，按连续梁计算。
弯矩设计值：m1=-mb=(g+q)l02/11=46.7 kn/m
m2=(g+q)l02/16=30.48 kn/m
mc=-（g+q）l0/14=34.83 kn/m
剪力设计值：
va=0.45（g+q）·ln1=0.45×15.01×（6000-150-120）=38.7 kn/m
vbl=0.60（g+q）·ln1=51.6 kn，vbr=vc=47kn
承载力计算：
1 正截面承载力计算：
次梁跨中截面按t形截面计算，其翼缘宽度为：
边跨 bf′=1/3×5850=1950＜b+sn=2500mm
中跨 bf′=1/3×5700=1900＜b+sn′=2500mm
h=450mm，h0=450-35=415mm
c30混凝土，α1=1.0，βc=1.0，fc=14.
3n/mm2，ft=1.43n/mm2，经判断按梁跨中截面按第一类t形截面计算。使用 hrb335，b=200mm，fc=14.
3n/mm2，fy=300n/mm2
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；as/bh=286/200×450=0.32%，此值大于0.45ft/fy=
0.45×1.43/300=0.21%，同时大于最小配筋率的要求。
斜截面受剪承载力；
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配箍率演算，演算截面尺寸：
hw=h0-hf′=415-80=335mm,hw/b=335/b=335/200<4,∴0.25βcfcbh0=0.25×1.
0×14.3×415×200=296>vmax=51.6
截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋；
采用双肢ф6双肢箍筋，计算b支座左面，vcs=0.7ftbh0+1.25
fyvasv/ash0,可得箍筋间距。
查表7-1，选用直径为6mm的箍筋，间距为150mm，而。
sv=asv/bs=56.6/200×150=0.19%>0.24 ft/fyv=0.16%,满足要求。
5.主梁设计。
主梁按弹性方法设计。
5.1荷载设计值。
为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的永久荷载10.01×7.5=70.08kn
主梁自重（含粉刷）[（0.65-0.08）×0.
3×2.5×25+0.02×（0.
65-0.08）×2×2.2×34）]×1.
2=15.15kn
永久荷载设计值g=75.08+15.15=90.23kn
可变荷载设计值q=1.31×5×7.5=48.75kn
5.2计算简图。
主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在400mm×400mm的混凝土柱上，其计算跨度。
边跨7500-200-120=7180mm因0.025=179mm＜a/2，取=1.025+b/2=1.025×7180+400/2=7560
中跨7500mm
主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力。
5.3内力设计值及包络图。
5.3.1弯矩设计值。
弯矩m=g+q式中系数、由附表6-2相应栏内查得。
0.244×90.23×7.56+0.289×48.75×7.56=272kn·m
-0.267×90.23×7.56-0.311×48.75×7.56=-296kn·m
0.067×90.23×7.5+0.200×48.75×7.5=119kn·m
5.3.2剪力设计值。
剪力v=g+q式中系数、由附表6-2相应栏内查得。
0.733×90.23+0.866×48.75=108kn
-1.267×90.23-1.311×48.75=-178kn
1.0×90.23+1.222×48.75=150kn
5.3.3弯矩、剪力包络图。
弯矩包络图：
第跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。
由附表6-2知支座b或c的弯矩值为。
=-0.267×90.23×7.
56-0.133×48.75×7.
5=-231kn·m在第1跨内以支座弯矩=0， =231kn·m的连线为基线。作g=90.23kn，q=48.
75kn的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
g+q）+=90.23+48.75）×7.56-231/3=273kn·m（与前面计算的=272kn·m接近）
g+q）+=90.23+48.75）×7.56-2×231/3=196kn·m
在第2跨内以支座弯矩=-231kn·m， =231kn·m的连线作为基线，作g=90.23kn，q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值： g+=-5.4kn·m
第跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载。
第1跨内：在第1跨内以支座弯矩=0， =296kn·m的连线为基线。作g=90.
23kn，q=48.75kn的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
90.23+48.75）×7.56-296/3=252kn·m
90.23+48.75）×7.56-2×231/3=153kn·m
在第2跨内： =0.267×90.
23×7.56-0.089×48.
75×7.56=-215kn·m以支座弯矩=-296kn·m， =215kn·m的连线为基线，作g=90.23kn，q=48.
75kn的简支梁弯矩图，得。
g+q）++90.23+48.75）×7.56-215+（-296+215）=81kn·m
g+q）++108kn·m
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