大型厂房的脚手架方案。
26 -纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
r ≤rc其中rc --扣件抗滑承载力设计值，取8.00kn；r --纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： p1=0.
038×1.5×3/2=0.086kn；小横杆的自重标准值：
p2=0.038×1.05/2=0.
02kn；脚手板的自重标准值： p3=0.3×1.
05×1.5/2=0.236kn；活荷载标准值：
q=3×1.05×1.5 /2=2.
362kn；荷载的设计值： r=1.2×(0.
086+0.02+0.236)+1.
4×2.362=3.719kn；r < 8.
00kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷。
静荷载标准值包括以下内容：
1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kn/m ng1=[0.1248+(1.50×3/2)×0.038/1.80]×25.00=4.320kn；
2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kn/m2 ng2= 0.3×13×1.5×(1.05+0.2)/2=3.802kn；
3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kn/m ng3=0.15×13×1.5/2=1.462kn；
4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kn/m2 ng4=0.
005×1.5×25=0.188kn；经计算得到，静荷载标准值ng=ng1+ng2+ng3+ng4=9.
772kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值nq=3×1.05×1.
5×2/2=4.725kn；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为n=1.2 ng+0.
85×1.4nq=1.2×9.
772+ 0.85×1.4×4.
725= 17.35kn；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为- 27 - n'=1.2ng+1.
4nq=1.2×9.772+1.
4×4.725=18.342kn；
六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算wk=0.7μz·μs·ω0 其中ω0-- 基本风压(kn/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(gb50009-2001)的规定采用：ω0=0.
44kn/m2；μz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(gb50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；μs-- 风荷载体型系数：
取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为： wk=0.
7 ×0.44×0.74×0.
214=0.049kn/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩mw为： mw=0.
85 ×1.4wklah2/10=0.85 ×1.
4×0.049×1.5×1.
82/10=0.028kn·m；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=n/(φa) +mw/w ≤[f] 立杆的轴心压力设计值：n=17.
350kn；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=n/(φa)≤[f] 立杆的轴心压力设计值：n=n'= 18.342kn；计算立杆的截面回转半径：
i=1.58 cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)表5.3.
3得：k=1.155 ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)表5.
3.3得：μ=1.
5 ；计算长度由公式0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比：
l0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i 的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：
a=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w=5.
08 cm3；- 28 - 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205n/mm2；考虑风荷载时σ=17349.75/(0.
186×489)+28208.464/5080=196.306n/mm2；立杆稳定性计算σ=196.
306n/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=18342/(0.186×489)=201.
662n/mm2；立杆稳定性计算σ=201.662n/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205n/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)5.
3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：hs=[φaf - 1.
2ng2k+ 0.85×1.4(σnqk+ mwkφa/w))]1.
2gk 构配件自重标准值产生的轴向力ng2k(kn)计算公式为：ng2k=ng2+ng3+ng4=5.453kn；活荷载标准值：
nq=4.725kn；每米立杆承受的结构自重标准值：gk=0.
125kn/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：mwk=mw/ (1.4×0.
85)=0.028 /(1.4 ×0.
85)=0.024knm；hs=( 0.186×4.
89×10-4×205×103-(1.2×5.453+0.
85×1.4×(4.725+0.
186×4.89×100×0.024/5.
08)))1.2×0.125)=39.
896 m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[h]=hs/(1+0.001hs) [h]=39.896 /(1+0.
001×39.896)=38.365 m；[h]= 38.
365 和50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[h] =38.365 m。
脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[h]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算- 29 - 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：n=nlw+ n0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.
92，μs＝0.214，ω0＝0.44，wk=0.
7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.
214×0.44=0.061kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积aw=16.
2 m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.
000kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw=1.4×wk×aw=1.
375kn；连墙件的轴向力设计值nl=nlw+ n0= 6.375kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf=φ·a·[f] 其中φ -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.
8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；a=4.89 cm2；[f]=205n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为nf=0.
958×4.89×104×205×103=96.035kn；nl=6.
375 < nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到nl=6.375小于双扣件的抗滑力16kn，满足要求！- 30 - 连墙件扣件连接示意图立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤fg地基承载力设计值：
fg=fgk×kc=120 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ；立杆基础底面的平均压力：
p=n/a =86.749 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：n=17.
35kn；基础底面面积：a=0.2 m2。
p=86.749kpa fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！
【节点图】
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