一、工程概况：
1、工程名称：澄湖农贸市场。
2、工程地点：苏州市吴中区甪直镇。
3、结构类型：排架。
4、建筑面积：923.17m2
5、结构设计： 建筑物抗震设防类为丙类，抗震设防烈度为7度，结构设计合理使用年限为五十年。
二、编制依据。
建筑结构荷载规范》
建筑扣件式脚手架安全技术规范》
建筑施工高空作业安全技术规程》
三、施工准备。
一）施工所需机具及脚手架：
1、钢管脚手架搭设东西立面长25.8m，高6.4m，南北立面长41.8m，高6.4m
使用至外立面施工结束。
2、密目网（立挂式），长865.28m，高6.4m
二）脚手架劳动力安排。
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要5～10人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
四、扣件式钢管脚手架搭设流程及要求。
1、脚手架基础及定位：
场地平整、夯实→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。
2、立杆间距。
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.3m，步距1.7m；里立杆距建筑物0.2m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
(5)立杆及纵横向水平杆构造要求：
3、大横杆、小横杆设置。
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
4、脚手板、脚手片的铺设要求。
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
5、防护栏杆。
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东，西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。
五、脚手架计算书。
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
a．大横杆的计算。
1.均布荷载值计算。
大横杆的自重标准值：p1=0.033 kn/m ；
脚手板的自重标准值：p2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kn/m ；
活荷载标准值： q=3×0.9/(2+1)=0.9 kn/m；
静荷载的设计值： q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kn/m；
活荷载的设计值： q2=1.4×0.9=1.26 kn/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算。
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下：
跨中最大弯距为m1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.31
支座最大弯距计算公式如下：
支座最大弯距为 m2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.365
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292 n/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ=81.292 n/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 n/mm2，满足要求！
3.挠度验算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：静荷载标准值： q1= p1+p2=0.033+0.09=0.123 kn/m；
活荷载标准值： q2= q =0.9 kn/m；
最大挠度计算值为：
= 0.677×0.123×15004/(100×2.
06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.
06×105×107800) =2.222 mm；
大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
b.小横杆的计算：
根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算。
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kn；
脚手板的自重标准值：p2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kn；
活荷载标准值：q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kn；
集中荷载的设计值： p=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.112 kn；
小横杆计算简图。
2.强度验算。
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
mpmax = 2.112×0.9/3 = 0.634 ；
最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.638
最大应力计算值 σ m / w = 0.638×106/4490=142.011 n/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ 142.011 n/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！
3.挠度验算。
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：
qmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) =0.013 mm ；
大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kn；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：
pmax = 1534.95×900×(3×9002-4×9002/9 ) 72×2.06×105×107800) =1.788 mm；
最大挠度和 ν qmax + pmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；
小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！
c．扣件抗滑力的计算：
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
r ≤ rc
其中 rc --扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kn；
r --纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值： p1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kn；
小横杆的自重标准值： p2 = 0.033×0.9/2=0.015 kn；
脚手板的自重标准值： p3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kn；
活荷载标准值： q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kn；
荷载的设计值： r=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156 kn；
r < 8.00 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
d．脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kn/m
ng1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×16.20 = 2.471kn；
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