相平衡方程。
精馏段操作线方程。
提馏段操作线方程。
泡点进料。其中，精馏段操作线方程为。
提馏段操作线方程为。
第一块塔板上升的蒸汽组成。
从第一块板下降的液体组成。
由第二块板上升的气相组成。
第二块板下降的液体组成。
由第三块板上升的气相组成。
由第三块板下降的液体组成。
如此反复计算， ，0.4
第七块板上升的气相组成换提馏段操作线计算。
如此反复计算， ，
所需总理论板数为12快，第六块加料，精馏段需5块。
计算全塔效率，气体体积流量，液体体积流量。
由表查得，
由内插法得。
由o’connell图查得全塔效率为。
又， 又，气相流量，液相流量，气相密度，液相密度，物系表面张力。
1. 塔板工艺尺寸计算。
1）.塔径欲求塔径应先求出空塔气速u，而。
式中c可由史密斯关联图查出，横标的数值为。
取板间距，取板上液层高度，则图中参数为。
根据以上数值，查得
取安全系数为0.6，则空塔气速为。
塔径 按标准塔径圆整为
塔截面积 实际空塔气速
2）溢流装置选用单溢流弓形降液管，不设进口堰。
各项计算如下：
1 堰长：取堰长，即。
2 出口堰高：
利用公式 采用平直堰，堰上液层高度可依如下公式计算。
近似取e=1，则可由列线图查出值。
因，，由该图查得，则。
3 弓形降液管宽度和面积：通过图求取及，因为。
查得， ,则。
验算液体在降液管中停留时间，即。
＞5s故降液管尺寸可用。
4 降液管底隙高度：
取降液管底隙处液体流速，则。
取。3） 塔板布置及浮阀数目与排列。
取阀孔动能因子，求孔速，求每层塔板上的浮阀数，有。
取边缘区宽度，破沫区宽度，计算塔板上的鼓泡区面积，即。
浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排的孔心距，则估算排间距，即。
考虑到到塔的直径较大，必须采用分块式塔板，而各分块板的支承与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用，而应小于此值，按，以等腰三角形叉排方式作图。
排得阀数152个。
按n=152重新核算孔速及阀孔动能因数。
重新核算阀孔动能因数。
阀孔动能因数变化不大，仍在9-12范围内。
塔板开孔率=
2. 塔板流体力学验算。
1） 气相通过浮阀塔板的压强降，有。
1 干板阻力：
因，故干板阻力为。
液柱。2 板上充气液层阻力：
本设备分离苯和甲苯的混合液，即液相为碳氢化合物，可取充气系数，则。
液柱。3 液体表面张力所造成的阻力：
此阻力很小，忽略不计。
因此，与气体流经一层浮阀塔板的压强降所相当的液柱高度为。
液柱。则，单板压降。
2） 淹塔。
为了防止淹塔现象的发生，要求控制降液管中清液层高度，.其中，1 与气体通过塔板的压强降所相当的液柱高度：前已计算出。
液柱。2 液体通过降液管的压头损失：因不设进口堰，故。
液柱。3 板上液层高度：前已选定板上液层高度为。
则。取，又已选定，。则。
可见，符合防止淹塔的条件。
3） 雾沫夹带。
对于泛点率，有。
泛点率=及泛点率=
板上液体流径长度
板上液流面积
苯和甲苯为正常系统，取物性系数，又查得泛液点负荷系数，则。
泛点率=及。
泛点率=两式计算出的泛点率都在80%以下，故可知雾沫夹带量能够满足的要求。
4） 塔板负荷性能图。
即，泛点率=
按泛点率为80%计算如下：
整理得。由上式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式计算出相应的值列于附表1中。据此，可作出雾沫夹带线（1）
附表 12）液泛线。
由上式确定液泛线。忽略式中，带入各关系，有。
因物系一定，塔板结构尺寸一定，则，，,及等均为定值，而与又有如下关系，即。
式中阀孔数与阀孔数亦为定值，因此可将上式简化为和的如下关系式：即。或。
在操作范围内任取若干个值，依上式计算出相应的值列于附表2中。
附表 2据表中数据作出液泛线（2）
（3）液相负荷上限线。
液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。
由前知，液体在降液管内停留的时间为。
取作为液体在降液管中停留时间的下限，则。
求出上限液体流量值（常数）。在图上液相负荷上限线为与气体流量无关的竖直线（3）
5） 漏液线。
对于f1型重阀，依计算，则。又知。
则得。据此作出与液体流量无关的水平漏液线（4）
6） 液相负荷下限线。
取堰上液体作为液相负荷下限条件，依的计算式计算出下限值，一次作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线（5）
取，则。根据以上各式可分别作出塔板负荷性能图上的（1）、（2）、（3）、（4）及（5）共五条线。
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