安徽金桐精细化学****7万吨/年多品种新型表面活性剂项目。
生产综合楼工程。模。板。
支。撑。专。项。
施。工。方。案。
中建工业设备安装****。
二零一零年一月。
1、生产综合楼工程的施工图纸；
2、安徽金桐精细化学表面活性剂项目《施工组织设计》；
3、其它相关规范、法律、法规。
1、本工程为二层框架结构，第一层层高7m（局部5m），模板支撑体系计算高度为7m（局部6m）；第二层层高6m（局部5m），模板支撑体系计算高度为5.9m（局部4.9m）。
本工程的梁板支架均为高支撑架。
2、板厚100mm。
3、梁的截面尺寸基本为300×600以及250×500。
1）模板采用胶合板，其尺寸为1830×915×18mm；
2）木枋采用的截面尺寸为50×100mm；
3）钢管采用的截面尺寸为48×3.5mm；
1、梁侧模板设计。
×500等截面梁的梁侧模板设计（取300×600截面梁进行验算，计算过程见后面第二节第二部分“计算书”）
a、模板采用18mm厚木胶合板；
b、内龙骨采用50×100mm木枋，间距300mm，方向为竖向；
c、外龙骨采用48×3.5mm的双钢管，设于梁中；
2、梁底模及其支架设计。
×500等截面梁的梁底模及其支架设计（取300×600截面梁进行验算，计算过程见后面第二节第二部分“计算书”）
1）梁底模。
a、模板采用18mm厚木胶合板；
b、次龙骨采用50×100mm木枋，方向为沿梁跨度方向，梁截面处共3根；
c、主龙骨采用48×3.5mm的钢管，间距500mm。
2）梁底支架。
a、横向两根立杆，间距0.7m；纵向立杆间距1m。
b、扫地杆采用48×3.5mm的钢管，距地基200mm，纵横双向设置；
c、水平杆采用48×3.5mm的钢管，步距1.5m，纵横双向设置。
3）梁模板支撑方式如下图所示。
4、板模板及其支架设计。
1）板底模。
a、模板采用18mm厚木胶合板；
b、次龙骨采用50×100mm木枋，间距300mm；
c、主龙骨采用48×3.5mm的钢管，间距1m。
2）板底支架。
a、立杆采用48×3.5mm的钢管，横向跨距和纵向跨距均为1m，立杆与板底主龙骨采用双扣件连接；
b、扫地杆采用48×3.5mm的钢管，距地基200mm，纵横双向设置；
c、水平杆采用48×3.5mm的钢管，步距1.5m，纵横双向设置。
3）板模板及其支撑体系的支设如下图所示。
1、梁侧模受力验算（取300×600截面梁为计算范例）
新浇筑砼对模板侧面的压力。
第一式：f=0.22γ·t0·β1·β2·v(1/2)
其中：γ-砼的重力密度， 24kn/m3。
t0---新浇混凝土的初凝时间，3小时。
β1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0。
2---混凝土坍落度影响修正系数，110~150mm时取1.15。
v---混凝土的浇筑速度，0.5m/h。
则：f=0.22×24×3×1×1.15×0.5(1/2)=12.9kn/m2
第二式：f=24h
其中：h---砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度，0.6m。
则：f=24×0.6=14.4 kn/m2
取以上两式中的较小值，即取f=12.9kn/m2。
振捣砼时产生的荷载。
对侧模为4 kn/m2，作用范围在新浇砼侧压力的有效压头高度之内。
有效压头高度h=f/24=12.9/24=0.5m
倾倒混凝土时产生的水平荷载：2kn/m2。
侧模所受总荷载为： f=1.2×12.9+1.4×4+1.4×2=23.9kn/m2。
2）18mm厚的胶合板承载力验算。
计算模型：以二跨简支连续梁的模型进行计算。
剪力验算。最大剪力：vmax=0.625ql=0.625×23.9×0.3=4.5kn
则相应的剪应力：
=vmaxs/(ib)= 4.5×(0.6×0.0182/4)/(0.6×0.0183/12)×0.6)
1250kn/m2=1.25n/mm2<[fv]=1.4n/mm2 满足要求。
弯矩验算。最大弯矩：mmax=0.125ql2=0.125×23.9×0.32=0.27kn·m
则相应的弯矩应力：
=mmax/w=0.27/(0.6×0.0182/6)=8333kn/m2=8.3n/mm2<[fm]=13n/mm2
满足要求。3）内龙骨50×100mm的木枋（竖向，间距300mm）承载力验算。
每根内龙骨的受荷宽度为0.3m，则内龙骨所受线荷载为：
q=23.9×0.3=7.2kn/m
弯矩验算。最大弯矩：mmax=0.1ql=0.1×7.2×0.6=0.43kn·m
则相应的弯矩应力：
=mmax/w=0.43/(0.05×0.12/6)=5160kn/m2=5.16n/mm2<[fm]=13n/mm2
满足要求。4）外龙骨48×3.5mm双钢管承载力验算。
内龙骨以集中力的方式将荷载传递至外龙骨，每个集中力的受荷面积为0.3×1.4=0.42m2，则集中力p=23.9×0.42=10.04kn。
剪力验算。最大剪力：vmax=0.65p=0.65×10.04=6.5kn
则相应的剪应力：
=vmaxs/(itw)= 6.5×103×6099/(121900×3.8)=86n/mm2<2[fv]=2×115=230n/mm2（双钢管）
满足要求。弯矩验算。
最大弯矩：mmax=0.175pl=0.175×10.04×0.6=1.05kn·m
则相应的弯矩应力：
=mmax/w=0.88×106/5080=206n/mm2<2[fm]=2×200=400n/mm2（双钢管）
满足要求。×600截面梁的梁底模及其支架受力验算。
图1 梁模板支撑架立面简图。
采用的钢管类型为φ48×3.50。
一》、参数信息：
梁段信息：l1；
1.脚手架参数。
立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):7；
梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设：无承重立杆，木方垂直梁截面；
2.荷载参数。
模板与木块自重(kn/m2):0.350；梁截面宽度b(m):0.300；
混凝土和钢筋自重(kn/m3):25.000；梁截面高度d(m):0.600；
倾倒混凝土荷载标准值(kn/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.000；
3.木方参数。
木方弹性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.其他。采用的钢管类型(mm):φ48×3.5。
扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80；
二》、梁底支撑的计算。
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)：
q1 = 25.000×0.600×1.000=15.000 kn/m；
2)模板的自重线荷载(kn/m)：
q2 = 0.350×1.000×(2×0.600+0.300)/ 0.300=1.750 kn/m；
3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)：
经计算得到，活荷载标准值 p1= (2.000+2.000)×0.300×1.000=1.200 kn；
2.木方楞的支撑力计算。
均布荷载 q = 1.2×15.000+1.2×1.750=20.100 kn/m；
集中荷载 p = 1.4×1.200=1.680 kn；
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：
n1=3.855 kn；
n2=3.855 kn；
木方按照简支梁计算。
木方的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：
w=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
i=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
木方强度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 3.855 /1.000=3.855 kn/m；
最大弯距 m =0.1ql2= 0.1×3.855×1.000×1.000= 0.390
截面应力 σ=m / w = 0.390×106/83333.3 = 4.680 n/mm2；
木方的计算强度小于13.0 n/mm2,满足要求！
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